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氧氣生產(chǎn)區(qū)應(yīng)常年在上風向，距乙炔發(fā)生站300m以上，遠離有害氣體源，加強原料空氣質(zhì)量控制，一旦污染嚴重，要采取相應(yīng)措施。積聚陜西延安表冷器主要因素如下：a.充分發(fā)揮液空液氧吸附器乙炔等碳氫化合物的作用，嚴格按期倒換吸附器和控制加熱再生溫度，提高吸附效率。b.從主冷中排放1％的產(chǎn)品液氧，碳氫化合物。c.定期對空分進行大加溫，以除去積聚在熱交換器和精餾塔內(nèi)殘留的二氧化碳及碳氫化合物雜質(zhì)。d.液氧泵長期投入運行，采用分子篩吸附的，氧化亞氮吸附效果不好，可在分子篩吸附器內(nèi)加一層5A分子篩。這個工作要正?；?、陜西延安附近制度化、陜西延安附近定期進行，若環(huán)境惡化，需隨時采取有效措施，把有害物質(zhì)控制在標準之內(nèi)，乙炔在0.5、陜西延安附近甲烷120、陜西延安附近總碳155、陜西延安附近二氧化碳4、陜西延安附近氧化亞氮100（數(shù)量級10-6）。液面高、陜西延安附近循環(huán)倍比大，二氧化碳及烴類化合物不易積累濃縮。武鋼燃氣廠采用全浸操作，經(jīng)多年運行，全部工藝參數(shù)同未浸前一樣，并且仍有足夠的分離空間，換熱面積也滿足要求，取出的氧氣也沒有氣液夾帶現(xiàn)象，所以主冷全浸操作是有利無害的。臨時停車再啟動，不可避免地存在一定時間的低液面操作，此階段易發(fā)生烴類的局部濃縮，同時重新啟動時，板式換熱器在一段時間內(nèi)工況不正常，自效果不好，造成二氧化碳堵塞，再加上氣流沖擊，就有可能在主冷發(fā)生微爆，所以應(yīng) 限度的減少臨時停車的次數(shù)，或避免全排液，對主冷實行單獨加溫，有條件應(yīng)加溫。




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陜西延安表冷器的熱工計算類型分兩種類型：一種是設(shè)計性的，多用于選擇定型的表冷器以滿足已知空氣初、陜西延安附近終參數(shù)的空氣處理要求；另一種是校核性的，多用于檢查一定型號的表冷器能將具有一定空氣參數(shù)的空氣處理到什么樣的終參數(shù)。3.陜西延安表冷器的熱工計算方法干球溫度效率法—對于一定型號的表冷器而言，熱工計算原則應(yīng)滿足下列條件：（1）空氣處理過程需要的Eg應(yīng)等于該表冷器能夠達到的Eg；（2）空氣處理過程需要的E應(yīng)等于該表冷器能夠達到的E；（3）空氣放出的熱量應(yīng)等于冷水吸收的熱量。4.關(guān)于表冷器熱工計算中系數(shù)的考慮表冷器經(jīng)長時間使用后，因外表面積積灰、陜西延安附近內(nèi)表面結(jié)垢等原因，其傳熱系數(shù)會有所降低。為了保證在這種情況下表冷器的使用仍然可靠，在選擇計算時應(yīng)考慮一定的系數(shù)?？梢圆捎眉哟髠鳠崦娣e的辦法考慮系數(shù)，例如增加排數(shù)或增加迎風面積。但由于產(chǎn)品規(guī)格有限，采用這種辦法往往做不到系數(shù)正好合適，或者給選擇計算工作帶來麻煩。因此，在工程上可考慮：（1）在選擇計算之初，將求得的Eg乘以系數(shù)a。對僅作冷卻用的表冷器取a＝0.94；對冷熱兩用的取a＝0.9。（2）計算過程中不考慮系數(shù)，在表冷器規(guī)格選定之后將計算出來的水初溫再降低一些。水初溫的降低值可按水溫升的10％~20％考慮。




液體制冷劑在表冷器中吸收被冷卻的物體熱量之后，汽化成高溫低壓的蒸汽、陜西延安被壓縮機吸入、陜西延安壓縮成高壓高溫的蒸汽后排入冷凝器、陜西延安在冷凝器中向冷卻介質(zhì)（水或空氣）放熱，冷凝為高壓液體、陜西延安經(jīng)節(jié)流閥節(jié)流為低壓低溫的制冷劑、陜西延安再次進入表冷器吸熱汽化，達到循環(huán)制冷的目的。這樣，制冷劑在系統(tǒng)中經(jīng)過蒸發(fā)、陜西延安壓縮、陜西延安冷凝、陜西延安節(jié)流四個基本過程完成一個制冷循環(huán)。陜西延安表冷器主要部件有壓縮機、陜西延安冷凝器、陜西延安表冷器、陜西延安膨脹閥（或毛細管、陜西延安過冷卻控制閥）、陜西延安四通閥、陜西延安復式閥、陜西延安單向閥、陜西延安電磁閥、陜西延安壓力開關(guān)、陜西延安熔塞、陜西延安輸出壓力調(diào)節(jié)閥、陜西延安壓力控制器、陜西延安貯液罐、陜西延安熱交換器、陜西延安集熱器、陜西延安過濾器、陜西延安干燥器、陜西延安自動開閉器、陜西延安截止閥、陜西延安注液塞以及其它部件組成。



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