為了查找某42CrMo鋼板制螺栓斷裂失效的原因,采用光學顯鏡、掃描電鏡、電感耦合等離子體光譜儀、碳硫分析儀、硬度計等對斷裂件的宏觀斷口形貌、顯組織、硬度和化學成分等進行觀察和檢測分析。結果表明:螺栓光桿和法蘭盤轉接圓角處局部過燒和脫碳是引起螺栓斷裂的主要原因,使用過程中螺栓光桿和法蘭盤轉接圓角處的應力集中是導致螺栓斷裂的誘發因素。通過嚴格控制熱鐓溫度,退火氣氛,增加毛坯的切削余量,可有效防止過燒及脫碳層在成品零件上出現,避免類似事件的發生。
利用ABAQUS有限元分析軟件及二次開發對42CrMo鋼板船用曲拐加熱和淬火過程進行數值模擬。結果表明:工件分段加熱過程中,表面與心部的 溫差出現在第二個保溫階段,達到88.6℃;第二階段保溫結束時,工件內外基本無溫差,珠光體完全轉變為奧氏體。在淬火過程中,曲拐表層形成了一定厚度的馬氏體組織,至半馬氏體處厚度約為70 mm,其表面馬氏體含量的體積分數約為96%;貝氏體主要集中在曲拐的次表層,且其 含量約為56%;曲拐的心部為完全的珠光體組織;殘留奧氏體主要集中在曲拐的表層,且其大含量約為4%。
通過使用光纖激光器,激光熔覆鎳基復合合金粉末在42CrMo鋼表面獲得了成形良好的激光熔覆層。采用掃描電子顯鏡（SEM）、能譜儀（EDS）、X射線衍射（XRD）、顯硬度計和磨損試驗機研究了熔覆層組織形態、物相、化學成分和顯硬度,并對其磨損性能進行了分析。結果表明,激光鎳基復合熔覆層的物相主要有γ-Ni、M7C3、M23C6、CrB、Fe6W6C、Mo2FeB2和WC。熔覆層組織主要以胞狀晶和胞狀樹枝晶為主,并有大量的共晶組織。42crmo鋼板激光熔覆層的顯硬度分布比較均勻,相對基體硬度提高了1.42倍。激光熔覆層的耐磨性是基體的3倍以上,熔覆層的主要磨損機制為磨粒磨損,并伴隨著粘著磨損和氧化磨損。
幾年來眾鑫42crmo冷軋耐磨錳鋼板圓鋼金屬材料有限公司通過全體員工的共同努力，兄弟單位的友好協作，且準確的把握了 河北邢臺16錳鋼板市場信息和機遇，擁有穩定的客戶群，公司以較高的速度不斷發展完善。看未來，我們會在全國經濟快速發展的同時，以優異 河北邢臺16錳鋼板產品質量，誠信合作的工作態度，熟練的業務，更好的發展壯大企業規模，與時俱進。
針對具有不同淬硬層深度42CrMo鋼板軸承的許用接觸應力大小不同的問題,采用線性回歸法建立 變形量與 接觸應力之間的線性方程,計算許用接觸應力。通過試驗分析了套圈淬硬層深度對軸承許用接觸應力的影響。結果表明,當淬硬層深度不大于6 mm時,許用接觸應力隨淬硬層深度的增大而增大。
以常用齒輪鋼42CrMo鋼板為研究材料,采用不同空氣流量對其進行離子氮氧共滲,并與傳統離子滲氮進行對比。利用光學顯鏡、XRD和電化學工作站對滲層的顯組織、物相和耐蝕性進行了測試和分析。研究結果表明,在550℃+4h相同溫度和時間條件下,離子氮氧共滲化合物層比傳統離子滲氮滲層厚度增加50%以上,氮化疏松層級別提高到1～2級;同時,離子氮氧共滲后滲層表層形成了一薄層Fe3O4,使耐蝕性得到顯著提高,0.3L/min為 空氣流量。該研究可為改進42CrMo表面改性工藝方案提供參考。
本文通過對42CrMo鋼在N32+N15混合機油、快速淬火油和PAG水溶性淬火介質中的淬火試驗,對其機械性能、環保等進行分析對比。試驗結果表明,42CrMo鋼板在12%PAG水溶性淬火介質中淬火優于在油類冷卻劑中淬火,并且具有環保效果。
為了建立適用于冷塑性加工力學性能研究的材料本構模型,提出了一種基于材料觀變形機制分析的本構模型建立及其驗證方法。以高脆硬性的淬火態42CrMo鋼板為例,首先根據材料的化學成分和硬度,運用數值計算方法獲取冷塑性變形流動應力數據,然后通過分析流動應力數據特點建立了Z-A （Zerilli-Armstron）修正本構方程, 結合硬度壓痕實驗結果和有限元仿真對本構方程有效性進行了驗證。結果表明,修正后的Z-A本構模型擬合效果好,42crmo鋼板相關度較高;硬度壓痕實驗結果與仿真結果整體誤差較小,所建立的本構方程能夠準確描述材料的力學行為,可以用于淬火態42CrMo鋼冷塑性加工的力學特性研究中。
對于大傾覆力矩、重載疲勞和高沖擊高磨損的軸承材料,通常采用感應淬火進行表面強化,但存在軟帶和變形大等問題。而使用激光淬火硬化層深度在1 mm以內,42crmo鋼板且橫截面硬化層為"月牙形",試樣表面各點硬化層分布不均,較淺處易提前發生損壞。
為解決以上問題,利用COMSOL軟件模擬激光深層淬火過程溫度場時空分布,與常規激光淬火不同,激光深層淬火采用了寬光斑、低速掃描,且輔助用于提高吸光率的涂料,在軟件中設定不同激光功率、掃描速度和光斑尺寸,分析得到不同工藝參數下的溫度場分布、硬化層形貌和特征尺寸,并在模擬指導下進行實驗得到深層硬化層,并探究光斑尺寸對硬化層深度、寬度、均勻性的影響。模擬結果表明,選擇適當的激光功率密度和掃描速度進行激光淬火溫度場的模擬,可以得到3.6 mm深的硬化層。以此進行光纖耦合半導體激光器淬火實驗,實驗所得有效硬化層深度為3.7 mm,硬化層平均硬度為774 HV0.3。42crmo鋼板將實驗所得硬化層形貌和模擬結果進行對比,平均誤差為6.5%。模擬結果還表明,在激光功率、光斑面積和掃描速度不變時,改變光斑的寬度,硬化層的寬度與光斑的寬度成正比例,硬化層的深度隨光斑寬度增加先增加后減小。隨著光斑寬度增加,硬化層分布更加均勻。
利用金相顯鏡、洛氏硬度計和掃描電鏡,對經過預備熱處理（退火、淬火、調質）+亞溫淬火+高溫回火處理（又稱臨界區淬火+回火）后的42CrMo鋼的組織、沖擊性能以及斷口形貌進行了觀察和分析。結果表明,預備熱處理為退火處理時,亞溫處理后殘留的鐵素體粗大不均;且在回火索氏體之間分布不均勻;預備熱處理為淬火處理和調質處理時,殘留的鐵素體形態細小,且與回火索氏體均勻分布。采用不同預備熱處理時,亞溫處理后的硬度差別很小。亞溫處理后42CrMo鋼的沖擊性能均高于常規調質處理后的沖擊性能;預備熱處理為調質處理時,亞溫處理后的沖擊功 ,從其斷口形貌中可以看出,其起裂區和裂紋纖維擴展區所占比例較退火處理和淬火處理時要大。因此,調質處理更適合作為42CrMo鋼的預備處理。
