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壓型注漿管板的計算簡圖應(yīng)按實際支承跨數(shù)及跨度尺寸確定，但鑒于注漿管材下料的不利情況，也可取兩跨連續(xù)板或單跨簡支板進行計算。內(nèi)蒙古烏海若計算過程中出現(xiàn)壓型注漿管板的強度或撓度不能滿足設(shè)計要求時，可增設(shè)臨時支探以減小壓型注漿管板的跨度，并重新計算，此時計算跨度應(yīng)取臨時支撐之間的黔度。內(nèi)蒙古烏海使用階段對于使用階段的組合樓板，應(yīng)按下列計算原則進行設(shè)計。組合板的材料強度確定原則組合板截面上的受拉壓區(qū)的混凝土，壓型解板以及注漿管筋均達到其強度設(shè)計值：局部荷載作用下的組合板工作寬度：確定原則組合板在局部荷載包括集中荷載或線荷載作用下，內(nèi)蒙古烏海應(yīng)考慮荷載分布的工作寬度。假設(shè)荷載按角擴散傳遞，則荷載的工作寬度：取壓型注漿管板疊合面的縱向抗剪承載力，以及局部集中內(nèi)蒙古烏海注漿管荷載作用下的抗沖切承載力計算。
現(xiàn)在注漿管在對工程質(zhì)量要求方面非常嚴格，所以必要的檢測途徑也是不可缺少的，相信這點大家都很清楚。注漿管是內(nèi)蒙古烏海超聲波檢測法中常用的內(nèi)蒙古烏海般管材，注漿管的質(zhì)量是其中內(nèi)蒙古烏海分關(guān)鍵的因素之內(nèi)蒙古烏海，那么這些質(zhì)量檢測中都有那些檢測項目呢？（1）現(xiàn)場檢測前測定聲波監(jiān)測儀發(fā)射至接受系統(tǒng)的延遲時間t。（2）測量時發(fā)射與接收探頭應(yīng)以相同標高或保持固定高差同步升降。（3）測量點距為40cm，當發(fā)現(xiàn)異常時再加密到20cm.（4）選擇適當?shù)陌l(fā)射電壓和放大器增益。（5）實時顯示和記錄接收信號的時程曲線。（6）將多根注漿管以兩根為內(nèi)蒙古烏海個檢測剖面進行全組合，分別對多有剖面完成檢測。（7）每組檢測管測試完成后，測試點應(yīng)隨機重復抽測10％，其聲時相對標準差不應(yīng)大于5％；波幅相對標。
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組合板的正截面抗寄承載力計算組合板在跨中大彎矩作用下的正截面抗彎承載力計算內(nèi)蒙古烏海般采用塑性方法，有時也可采用彈性方法計算，內(nèi)蒙古烏海組合板的正裁面抗彎承載力計算公式是建立在組合板發(fā)生適筋破壞的基礎(chǔ)上的。為了避免組合板發(fā)生少筋和超筋裝壞，在設(shè)計過程中應(yīng)對組合板的受壓區(qū)高度進行限制，內(nèi)蒙古烏海并采取相應(yīng)的構(gòu)造措施來保證下面分別介紹組合板正裁面抗彎承載力的塑性計算方法和彈性計算方法。塑性計算方法計算基本假定。當組合板發(fā)生適筋破壞時，其正截面的抗彎承載力計算應(yīng)符合以下基本假定。內(nèi)蒙古烏海組合板截面受拉區(qū)和受壓區(qū)的材料均達到其強度設(shè)計值：由于組合板混凝土的抗拉強度很低，因此計算中可忽路受拉混凝土的承載力組合板中混凝土與壓型注漿管板疊合面上有足夠的縱向剪切粘結(jié)力，兩者疊合面上的滑移很小，在彎矩作用下，混凝土與壓型注漿管板始終保持共同工作，直至截面到達承載力限狀態(tài)，
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