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并應(yīng)能使被房屋加固土體在面和深度范圍內(nèi)連成一個整體，對旋噴樁的質(zhì)量檢驗主要包括z樁體的整體性，均勻性，樁體的直徑，垂直度及樁體的強度特征，根據(jù)＜建筑通遼地基處理技術(shù)規(guī)范＞(JGJ79-91〉第1.0.4條的規(guī)定并結(jié)合＜秦沈客運專線鐵路路基施工技術(shù)細則以試行)〈1994年4月鐵道部建設(shè)管理司印發(fā)〉第4.7。 檢測點的頻率為總孔數(shù)的2~5％，少不少于2個點，成樁28天后進行檢驗，經(jīng)甲方的檢驗單位檢驗該工點旋噴樁均符合設(shè)計要求和檢驗標準，5結(jié)束語注漿加固應(yīng)保證加固通遼地基在面和深度連成一體，滿足土體滲透性，通遼地基土的強度和變形的設(shè)計要求。 在通遼公路下沉注漿地基處理中，注漿加固宜與其他通遼地基處理方法聯(lián)合使用，當采用單一注漿加固方法處理通遼地基時要充分論證其可靠性，而水泥為主劑的漿液注漿加固設(shè)計應(yīng)符合下列規(guī)定:根據(jù)內(nèi)昆線宜賓南站生活小區(qū)住宅工程通遼地基加固工程實例。

通遼公路下沉注漿石灰攪拌樁與周圍通遼地基相比具有更高的抗剪強度，與生石灰攪拌樁鄰接的樁周土，由于拌合時產(chǎn)生的高溫和凝聚反應(yīng)形成厚度達數(shù)厘米的高度硬殼，此層硬層的存在影響了石灰攪拌樁的吸水和排水，尤其是后期排水，但在施工期內(nèi)此層硬殼尚未形成。 排水作用是可以發(fā)揮的，從對一些工程的天然土和單樁復合通遼地基荷載試驗中，發(fā)現(xiàn)石灰攪拌樁復合通遼地基的加荷后穩(wěn)定較天然土基為短，也就證實了石灰攪拌樁的排水固結(jié)作用，石灰攪拌樁與樁間土的復合通遼地基抗剪強度可用下式計算:τˊ＝(1-dˊs)Cˊ＋dˊsτp(1)式中:τˊ-復合通遼地基抗剪強度。 KPaτˊP-石灰攪拌樁的抗剪強度，KPadˊs-消化和凝硬反應(yīng)結(jié)束后石灰攪拌樁加固率(面積比)dˊs＝(1.5-1.8)ds(2)ds-石灰攪拌樁置換率(面積比)ds＝πd2/4l2(3)d-石灰攪拌樁直徑。 d＝50cml-石灰攪拌樁間中心距，cmCˊ-石灰攪拌樁加固后通遼地基土的粘聚力，KPaCˊ＝Co＋dΔP，(4)式中:Co-原通遼地基土的粘聚力，KPad-經(jīng)石灰攪拌樁處理后的強度增加系數(shù)，d＝0.1-0.4ΔP-有效壓縮荷載。

通遼公路下沉注漿三個月后測試強度增加到100KPa，在試驗路堤4m高的下面，石灰攪拌樁的設(shè)計間距為1.0-1.2m，樁長10m，經(jīng)現(xiàn)場測試的沉降曲線表明，用石灰攪拌樁加固的通遼地基沉降減少了大約60％，其沉降量為20-25m。 設(shè)計計算值與實測值吻合較好，4生石灰劑量對石灰攪拌樁強度的影響圖2表示不同的生石灰劑量對各種土的單軸抗壓強度的影響，在同一生石灰含量的條件下，不同的土類具有明顯不同的抗壓強度，根據(jù)室內(nèi)試驗表明:(1)當生石灰含量在6％-18％的范圍內(nèi)變化時。 石灰攪拌樁仍保持原來土壤的特性(2)不同土性的石灰粉滲入量各有佳滲人量區(qū)間，大于或小于這一區(qū)間的滲入量，都得不到經(jīng)濟的加固效果，生石灰的膨脹力與生石灰的含量成正比，但膨脹應(yīng)力的大小，則與生石灰有效氧化鈣含量。 約束力的大小和方向，熟化的快慢有關(guān)，如采用有效氧化鈣含量為85％-89％的生石灰，讓其在似約束的條件下熟化，測得其軸向膨脹應(yīng)力高可達11.6MPa，隨著周圍約束的放松，軸向膨脹應(yīng)力急劇減少，膨脹力所做的功已轉(zhuǎn)化為周圍土的變形位能而趨于衡。

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