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65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500以天然軟錳礦為原料，經(jīng)高溫焙燒制得改性軟錳礦催化劑，用于催化臭氧分解。采用XRD、BET、XPS和H2-TPR對催化劑物相結(jié)構(gòu)、孔結(jié)構(gòu)、表面原子組成和還原性能進行了表征，考察了焙燒溫度對改性軟錳礦催化劑的臭氧分解催化活性的影響。實驗結(jié)果表明：300 ℃焙燒制得的改性軟錳礦催化劑具有較大的比表面積和較好的還原性，催化劑中含更多的Mn3+，有利于催化劑表面氧空位的形成，催化劑對臭氧分解的催化活性 ，在室溫、進口臭氧質(zhì)量濃度為85.6 mg/m~3、空速為600 000 h-1的條件下反應6 h后，臭氧分解率仍高達98%左右；進一步提高焙燒溫度會改變軟錳礦中錳的氧化態(tài)，導致催化劑催化臭氧分解的性能下降。 能表現(xiàn)出耐磨鋼板nm400佳的抗沖擊磨損性能所以添加0.043%的Nb為佳選擇。

 主要生產(chǎn)NM360-NM450生產(chǎn)厚度規(guī)格為8-60mm需要加入更多的貴重金屬、合金元素保性能生產(chǎn)成本高生產(chǎn)周期長產(chǎn)品無競爭力且HB500級別耐磨鋼和80mmNM400國內(nèi)較少開發(fā)。 本項目研究采用提Mn（Mn：0.80～1.30%）降鉻（Cr：0.45～0.70%）適當添加鈮（Nb 0.015～0.050%）的成分設計來大幅度降低合金鉻鐵用量Mn/C≥3Mn/S≥80來改善鋼板的韌性且提錳可以擴大奧氏體溫度區(qū)間范圍有利于后續(xù)施行亞溫淬火時獲得較多的鐵素體以便在不經(jīng)過回火后保證鋼板的韌性和耐磨性要求。65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板N

45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400軟錳礦作為含硫化物廢水、廢氣、沼氣、工藝氣體等脫硫材料已得到廣泛應用，然而其脫硫產(chǎn)物的特性和應用還缺少深入研究。實驗模擬廢水脫硫、常溫廢氣脫硫、工藝氣體高溫脫硫工況獲得相應的軟錳礦硫化產(chǎn)物，探究不同方式硫化軟錳礦的物相組成、廢水除鎘效果及其作用機制?？疾炝巳芤旱膒H值、初始鎘濃度、反應時間、溫度等因素對除鎘效率的影響，通過X射線粉末衍射、掃描電鏡對不同方式硫化軟錳礦除鎘前后樣品進行表征。結(jié)果表明，廢水脫硫、常溫廢氣脫硫、工藝氣體高溫脫硫工況獲得產(chǎn)物除鎘能力分別為73.93、66.76、44.96 mg/g。脫硫產(chǎn)物除鎘機理是其中的MnS與CdS在溶度積差推動下發(fā)生的溶解–沉淀反應。不同硫化方式導致形成的MnS晶體結(jié)構(gòu)、形態(tài)、結(jié)晶度差異是其除鎘效果不同的主要原因。軟錳礦脫硫產(chǎn)物對重金屬鎘具有良好的去除效果，在環(huán)境污染治理中具有廣闊的應用前景。 提高了鋼的耐磨性但韌塑性也有所降低。鋼中的奧氏體相在摩擦磨損時TRIP效應使得表面硬度及形變硬化層厚度增大進而提高鋼的耐磨性耐磨鋼板mn13針對含Ti耐磨鋼的優(yōu)缺點和鋼中奧氏體相的作用提出一種含有馬氏體/殘余奧氏體復相組織（M/A）的耐磨鋼的設計方法滿足所需耐磨性的同時兼具良好的韌塑性。耐磨鋼板nm400Q-P工藝因獲得馬氏體/殘余奧氏體復相組織而使鋼具有較好的綜合力學性能。本文制備了不同錳、鈦含量的新型中錳硅合金化中厚鋼板通過空冷淬火配分（Q-P）工藝獲得組織結(jié)構(gòu)為馬氏體/奧氏體的復相耐磨鋼。利用X射線衍射儀對鋼中的殘余奧氏體含量進行定量分析。利用掃描電鏡、背散射電子衍射儀和透射電子顯鏡等儀器對觀組織、力學性能進行分析表征。 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4

45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400狀珠光體回火后組織為回火馬氏體+少量鐵素體而傳統(tǒng)熱軋態(tài)50CrV4鋼的組織為粒狀珠光體+鐵素體回火后組織為回火馬氏體;經(jīng)相同淬火與回火工藝后連鑄連軋態(tài)50CrV4鋼的強度增加幅度更大且相同狀態(tài)下連鑄連軋50CrV4鋼的強度更高而塑性較低。在相同磨料磨損條件下磨損失重量從大至小順序為:Q345>16Mn>45鋼>50CrV4鋼50CrV4、45鋼和16Mn鋼的相對耐磨性（與Q345相比）分別為1.99、1.21和1.1450CrV4鋼具有佳的耐磨性;45鋼、16Mn和Q345鋼的主在相同反應條件下，與無電場浸出相比，電場的引入可使高硫煤脫硫率提高19.93%軟錳礦中錳的浸出率提高16.77%。經(jīng)電場與軟錳礦聯(lián)合脫硫后的煤中的固定碳及熱值略微降低，而揮發(fā)分和灰分略微增加，小分子增多，另外，煤中的分子結(jié)構(gòu)基本未改變。在電場的作用下，軟錳礦中二氧化錳的強氧化作用會促進煤粒表面有機分子鍵斷裂，使高硫煤粒內(nèi)部無機硫及有機硫充分暴露，并與電解生成的高價鐵、錳離子發(fā)生反應，終，無機硫被氧化為單質(zhì)硫或者硫酸根離子脫除，有機硫則主要被氧化成亞砜及砜后水解，以達脫硫目的。研究確定了520MPa750MPa三個級別鋼種的化學成分設計BT520JJ級別采用Mn-Ti-Cu合金組合設計;耐磨鋼板400，BT590GJ級別采用Mn-Ti-Nb合金組合設計;BT750GJ級別采用Mn-Ti-Cr-Mo-V合金組合設計。針對上述三個級別鋼種進行了焊接研究合金鋼板焊接應選擇“等強匹配”或“匹配”的焊接工藝其中BT520JJ級別的鋼板實現(xiàn)了產(chǎn)業(yè)化。本文采用KR法鐵水預處理鐵水硫含量應≤0.01%出鋼溫度≥1620℃;LF精煉根據(jù)轉(zhuǎn)爐鋼水成分及溫度進行造渣脫硫加合金進行成分調(diào)整溫度滿足連鑄工藝;連鑄液相線溫度1513℃過熱度2540℃耐磨鋼板500平均拉速0.81.3m/min;鋼坯三段式加熱出爐溫度1220℃±15℃均熱時間≥30min在加熱溫度1080℃45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4

45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板nm400經(jīng)過空冷Q-P處理后不含Ti的低碳Si-Mn系鋼的抗拉強度可達1400MPa對應的延伸率為16%。而含Ti的低碳Si-Mn系鋼的抗拉強度1500MPa對應的延伸率為15%。含Ti的試驗鋼強度高于不含Ti的試驗鋼塑性基本和不含Ti的試驗鋼持平由于Ti元素細晶強化的作用沖擊韌性優(yōu)于不含Ti試驗鋼。

 耐磨鋼是當今耐磨材料中用量 的材料在冶金、建材、礦山開采等領(lǐng)域中都要使用大量的耐磨鋼工件。耐磨鋼板nm500由于服役過程中承受著不同程度的磨損和沖擊且部分工件形狀復雜因此工件所需材料需要同時具有較高的耐磨性和加工成形性能。本文從成分設計角度出發(fā)設計了四種新成分耐磨鋼利用JMatpro模擬軟件對其熱處理參數(shù)及熱處理后的組織和性能進行模擬計算并參照計算結(jié)果設計熱處理工藝對材料的組織、性能進行探索研究。耐磨鋼板nm360對0.20C5Cr1Ni1.25Mo1V、0.35C5Cr1Ni1.25Mo1V、0.44C5Cr1Ni1.25Mo1V、0.60C5Cr1Ni1.35Mo1V四種新成分耐磨鋼進行熱處理參數(shù)模擬計算模擬結(jié)果表明四種材料完全奧氏體化溫度均不超過870℃且臨界冷速 不超過0.4℃/s。以高于臨界冷速淬火后0.44C5Cr1Ni1.25Mo1V和0.60C5Cr1Ni1.35Mo1V的力學性能接近0.20C5Cr1Ni1.25Mo1V力學45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板nm4

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