發電站銅止水的用法多用于大壩內的防水止水，陜西止水銅片因此多澆筑于面板堆施工縫內。由于其作用主要是用于防止壩內蓄水對面板堆的影響，因此多用水平止水的形式，與面板堆坡度平行。所以，發電站銅止水的選擇，宜采用水平止水銅片。又由于壩體下部承壓較大，所以接近底部的止水銅片可選擇厚度稍大的銅止水，同時為了便于固定以及防止繞滲，選擇帶立腿的止水銅片。 GBT 2059-2017銅及銅合金帶材（以下稱標準）對水利工程銅止水的厚度以及寬度要求進行了相應的調整。重慶融能公司主要生產軟太銅產品，原標準稱為M態銅止水，先更名為O6O軟化退火態。新的標準規定，銅止水的厚度需大于0.15mm或小于0.5mm，其寬度需小于等于610mm。而硬態銅止水，主要生產1/4硬態（H01），其厚度在0.5mm~5mm之間，寬度規定小于等于1200。

陜西止水銅片 紫銅止水片凝固現象和組織 1.純銅的鑄錠組 從低倍組織可知,鑄錠邊部為柱狀晶,中部則為較粗的等軸晶。實際上,當鑄錠時冷卻強度足夠大或鑄錠尺寸較小的情況下,整個鑄錠可能全由柱狀晶組成。陜西止水銅片紫銅止水片其他銅合金的低倍組織均具有與此相同的特點。從顯微組織觀察可知,晶粒內部無明顯特征,晶界較細,與一般單相合金的平衡結晶組織無異。 2.單相銅合金的鑄錠組織特征 銅合金的凝固過程為非平衡過程,所以其鑄錠組織一般偏離平衡態。下面以勻晶、包晶及共晶二元系合金為例說明。 勻晶系相圖及某合金凝固時可能的非平衡固相線軌跡。 合金過冷至T1溫度時開始凝固,首先析出的固相成分為a1,液相成分則為L1。繼續冷至T2紫銅止水片溫度時,析出的固相成分應為a2,與之平衡的液相成分改變為L2。a2將覆蓋在先析出的a1上,若能達到平衡條件,a1的成分也會逐漸改變成a2,以達到T2紫銅止水片下的平衡態。但實際上,固態的擴散速率遠小于液態的擴散速率,當剩余液相的成分均勻達到L2時,固相a中的成分仍為不均勻的,它們的平均成分可用a2表示。顯然,a2中的B原子濃度小于a2中B原子濃度。同理,當溫度降至T3及T4時,其a相的平均成分可用表示a3及a4。在此圖中a4即表示x合金的成分。說明x合金在非平衡凝固的條件下T4溫度下凝固完畢,較之平衡凝固的固相點溫度降低了T3-T4。a1-a4表示的線稱非平衡的固相線,非平衡固相線相對于平衡固相線的偏離與凝固時的冷卻速率有關,冷卻速率愈大,偏離愈大。 由于先后凝固的固相在成分上的差異,不同成分固相受侵蝕程度將不同,因而在我們觀察合金的顯微組織時就會觀察到典型的枝晶組織,枝晶臂的成分與枝晶同胞間的成分(B組元含量高)不同,因而顯示出不同的顏色。這種因非平衡凝固(結晶)導致的晶粒內成分不均勻的現象稱晶內偏析或枝晶偏析。紫銅止水片Cu-Ni合金鑄造后的顯微組織,白色枝干含鎳較高,周圍黑色部分含銅較高,但均為銅鎳a固溶體。 一包晶系相圖和某合金凝固時可能的非平衡固相線軌跡。與勻晶系合金類似,a1-a4表示x合金凝固時固相(a)平均成分的走向,即非平衡固相線。x合金按平衡態凝固時,固相點溫度應為T3,凝固完畢應為a單相 固溶體晶粒。但在非平衡凝固的情況下,x合紫銅止水片Cu30Ni合金鑄造顯微金冷至T4溫度時,剩余的液相L4將與部分固相a4發生包晶反應,即a4+L4→B,完成 的凝固過程,因此該合金的 凝固溫度為T4,并產生了一種通過包晶反應而得到的新相B。此種B相為非平衡相,因為按平衡態,該相在x合金中是不存在的。

止水銅片紫銅止水的焊接，搭接長度要求不小于20mm,焊接質量要求如下：陜西止水銅片 1、目測或量測檢查焊縫是否平整，光潔，軸線對接誤差是否滿足招標文件技術條款要求及搭接長度不小于20mm。 2、接頭滲透檢驗原止水焊工更換時，必須對接任焊工焊接質量進行滲透檢驗，具體檢驗方法如下：采用煤油滴在焊縫上，另一側灑上粉筆灰或干石灰的方法檢驗，等待一分鐘然后看另一面的焊縫是非有汽油滲漏，如有映濕用粉筆做記號，重新補焊。 3、力學性能試驗接頭拉力試驗不小于母材抗拉強度的80% 紫銅止水設置安裝時，一定要將其銅鼻子中心線與施工縫中心線對齊，且用模板夾緊定位，防止其移位，支撐牢固后才可進行下一步的施工。同時水平止水上下50cm范圍內 不要設置水平施工縫，如果實在沒有辦法避免，應采取其他措施將止水帶埋入或者留出即可。 紫銅止水片發生滲漏，主要是因為安裝過程中的焊接工藝不當、伸縮縫處混凝土及瀝青關注不密實所致，具體原因有： 1）紫銅止水加工及安裝不當引起滲漏 2）伸縮縫處混凝土及瀝青灌注不密實引起滲漏 3）地下承壓水影響引起滲漏 4）沉降差對止水結構產生影響引起滲漏