產品詳細介紹
可觀察部位的連接螺栓有無松動、軸銷有無脫落或變形。6.接地是否良好。7.引線接觸部位或有出了一種基于強迫換流原理的混合型中壓直流真空斷路器方案。闡述了關鍵部件如斥力真空觸頭機構增強通流能力和提高初始速度的方法,脈沖功率組件串聯應用和提高浪涌通流技術,避雷器的技術要求及參數設計的原則,介紹了已開展的工作。對換流過程進行了理論分析,研制銷售和服務為一體的規模型企業,公司技術力量雄厚,設備配套完善,產品型號多樣,隨著公司的不斷發展,產品設計科學、制作精良、造型美觀,是現代電網建設的理想的配套產品,其中戶內(外)真空斷路器,隔離開關,負荷開關,氧化鋅避雷器,熔斷器,穿墻套管,絕緣子,電流互感器,高壓電力計量箱等一系列高低壓電氣產品暢銷全國各地我們以“科技興業,質量創牌,誠經營,優良服務”的企業宗旨;一直致力于追求卓越的民族電氣工業,為廣大新老用戶提供優質的產品和良好的服務而不懈努力,您的滿意始終是我們追求的目標,真誠歡迎新老朋友惠顧,共創美好未來。了額定5kV/6kA斷路器樣機,進行了系列實驗,驗證了理論分析和參數選擇的有效性。引言隨著艦船綜合電力系統的提出,電力推進方式和高能的出現,艦船電力系統發生革命性的變化,其地位從輔助系統變成主動力系統,容量急劇增大。直流區域配電以其、靈活的優點成為系統網絡的 ,艦船電力邁向中壓直流系統。艦船直流母線額定電壓可達5kV,額定電流可達6kA,故障時 短路電流上升率將達到20A/μs以上,預期短路電流峰值時間2~5ms,峰值電流高達110kA。現有的艦船直流保護設備均為低壓電器,不適用于中壓系統,無法為艦船的中壓直流電力系統提供有效保護,中壓直流斷路器的缺乏成為制約艦船直流電力系統進入工程應用的一個主要因素。基于強迫換流原理的混合型直流真空斷路器(HDCVB)是直流中高壓開斷的有效方式。全俄電力技術研究所研制了額定3.3kV/3000A直流真空限流斷路器,并進行了180A小電流、 1.9kA近額定電流和10kA短路電流3種不同工況下的開斷實驗。西安交通大學研制的人工過零真空斷路器進行了4.1kA和29kA的分斷實驗,但停留在實驗室階段。上述成果難于滿足艦船中壓直流電力系統的參數要求。海程大學提出了一種基于強迫過零原理的改進拓撲結構,并在低壓參數下對斷路器的設計、小開距下介質恢復特性進行了實驗研究,為研究混合型中壓直流真空斷路器奠定了基礎。筆者首先介紹基于強迫換流原理的混合型中壓直流真空斷路器方案,并對其關鍵部件斥力真空觸頭機構、脈沖功率組件及避雷器和換流過程進行了分析設計, 給出了典型分斷實驗。
)嚴格進行交接驗收。真空開關出廠前
已做過試驗,但在運往現場安裝完畢后,必須進行有關參數的復核。以防止設備在運輸中的變化,特別是操動機構與真空開關連接后的問題。主要復測的參數有:合閘跳,分閘同期,開距,超程,合、分閘速度,合、分閘時間,直流接觸電阻,斷口絕緣水平。 (2)重視緩沖特性的調整。操動機構在高壓真空開關機械結構中是為復雜、精度要求高的部分,為了保證高壓真空開關的可靠性,一般采取分裝式結構,即將操動機構與開關主
體二者分開,由生產條件比較好的工廠集中生產操動機構,然后再將機構的輸出軸與開關合而為一,所以機械參數的合理配置與調整,直接關系到高壓真空開關的技術性能和機械壽命。滿意的緩沖特性應該是運動部件接觸緩沖瞬間,緩沖器提供較小的反力,隨著緩沖距離的增加,緩沖特性迅速變陡,大可能地吸離能量,達到限制分閘反和分閘行程的目的。 (3)嚴格控制真空開關的合、分閘速度。真空開關的合閘速度過低時,會由
于預擊穿時間加長,而增大觸頭的磨損量。又由于真空開關滅弧室一般采用銅焊工藝,并且經高溫下去氣處理,所以它的機械強度不高,耐振性差。如果開關合閘速度過高會造成較大的振動,還會對波紋管產生較大沖擊,降低波紋管壽命。通常真空開關的合閘速度為0.6~2m/s,對一定結構的真空開關有著佳合閘速度。真空開關斷路時的燃弧時間短,其大燃弧時間不超過1.5 個工頻半波,因此,需要嚴格控制開關的分閘速度。此外,要
求真空開關的分閘緩沖器與合閘緩沖器有較好的特性,盡量減輕分閘或合閘時的沖擊力,以保護真空滅弧室的使用壽命。3、溫升 高壓真空開關的回路電阻是影響溫升的主要原因,而滅弧室的回路電阻通常要占高壓真空開關回路電阻的50%以上。觸頭間的接觸電阻是真空滅弧室回路電阻的主要組成部分,因為觸頭系統密封于真空滅弧室內,觸頭與外殼之間的真空形成了熱絕緣,所以觸頭和導電桿上的熱量只能通過動、靜導電桿
向外部傳導散熱。真空滅弧室靜端直接與靜支架相連,動端則通過導電夾、軟連接與動支架相連。因動端連接環節較多,導熱路徑較長,所以高壓真空開關溫升的高點多集中于動導電桿與導電夾搭接部位。在實際應用中,有效的利用靜端有利于散熱的元件,迫使觸頭間隙熱量較多的從靜端導出,分流動端的熱量,是解決高壓真空開關溫升偏高的有效措施。4、結論 真空開關優越的技術應用特性,得到了廣大用戶的普遍認可,隨
著經濟建設的持續增長,今后將得到越來越廣泛的應用。
對采集數據進行形態學操作,得到內部高能等離子體及電弧外部輪廓的時間-
面積變化曲線。從引弧、穩定燃弧、熄弧及弧后介質恢復四個角度,對不同階段的電弧面積變化做出定量分析,并探究電弧熄弧階段電弧內外面積差變化。實驗表明,通過分析不同階段的等離子體形態變化,能夠找到電弧平穩燃弧及弧后介質恢復的關鍵點,為高壓等級真空斷路器研發設計及后期電弧形態診斷提供進一步參考。 隨著我國電力系統的不斷發展,真空斷路器的生產數量逐漸超過中壓SF6開關。由于其體積小、開斷壽命長和電
流容量大等優點,真空斷路器的應用范圍越來越多向高壓、超高壓擴展。真空電弧是斷路器觸頭斷開時,依靠蒸發金屬蒸氣并電離來維持的低溫等離子體,其形成、發展和后熄滅對開斷電路有著重要影響。研究真空電弧等離子體的形態特征,對斷路器電場、磁場設計有很好的指導作用。 通過對高速攝像機采集到一組真空電弧分析,t= 0.2~6.8 ms 為引弧和穩定燃弧階段,此階段電弧形態主要為陰極斑點形成和電弧等離子體充滿真個觸頭間隙,因此時兩極不斷向間隙補充電子及高能粒子,故此時雖電弧整體輪廓不斷增大,但擴散現象并不明顯。為更加清晰地展示內外電弧幾何形態區別,本文主要對熄滅階段及弧后介質恢復階段的電弧形態做出
后期處理,對穩定燃弧階段的內部高能等離子體形態未做出細節分析。t=6.9ms 開始為真空熄弧階段,內外面積差開始激增,內部高能等離子體面積逐漸減小,電弧外部輪廓在縱向磁場作用下維持擴散狀態,其電弧原始圖像與內部高能等離子體分布二值圖像如圖6。圖中可看出內部高能電弧即將從兩極分斷開來,外部電弧輪廓基本維持在穩定擴散狀態。 t = 7.5 ms 以后熄弧階段開始向弧后介質恢復階段過渡,內部等
離子面積分布迅速減小,外部電弧輪廓也出現縮小現象,
使觸頭在閉合碰撞時得以緩沖,把碰撞的動能轉彈性勢能,抑制觸頭的彈跳。(4)為分閘提供一個加速力。當接觸壓力大時,動觸頭得到較大的分閘力,容易拉斷會鬧熔焊點,提高分閘初始的加速度,減少燃弧時間,提高分斷能力。觸頭接觸壓力是一個很重要的參數,在產品的初始設計中要經過多次驗證、試驗才選取得比較合適。如觸頭壓力選得太小,滿足不了上述各方面的要求;但觸頭壓力太大,一方面需要增大合閘操作功,另外滅弧室和整機的機械強度要求也需要提高,技術上不經濟。接觸行程真空斷路器毫無例外地采用對接式接觸方式。動觸頭碰上靜觸頭之后就不能再前進了,觸頭接觸壓力是由每極觸頭壓縮彈簧(有時稱作合閘緩沖彈簧)提供的。所謂接觸行程,就是開關觸頭碰觸開始,觸頭壓簧施力端繼續運動至終結的距離,亦即觸頭彈簧的壓縮距離,故又稱壓縮行程。接觸行程有兩方面作用,一是令觸頭彈簧受研發、生產、銷售和服務為一體的規模型企業,公司技術力量雄厚,設備配套完善,產品型號多樣,隨著公司的不斷發展,產品設計科學、制作精良、造型美觀,是現代電網建設的理想的配套產品,其中戶內(外)真空斷路器,隔離開關,負荷開關,氧化鋅避雷器,熔斷器,穿墻套管,絕緣子,電流互感器,高壓電力計量箱等一系列高低壓電氣產品暢銷全國各地我們以“科技興業,質量創牌,誠經營,優良服務”的企業宗旨;一直致力于追求卓越的民族電氣工業,為廣大新老用戶提供優質的產品和良好的服務而不懈努力,您的滿意始終是我們追求的目標,真誠歡迎新老朋友惠顧,共創美好未來。壓而向對接觸頭提供接觸壓力;二是保證在運行磨損后仍然保持一定的接觸壓力,使之可靠接觸。一般接觸行程可取開距的20%~30%左右,10kV的真空斷路器約為3~4mm。真空斷路器的實際結構中,觸頭合閘彈簧設計成即使處于分閘位置,也有相當的預壓縮量,有預壓力。這是為使合閘過程中,當動觸頭尚未碰到靜觸頭而發生預擊穿時,動觸頭有相當力量抵抗電動力,而不致于向后退縮;當觸頭碰接瞬間,接觸壓力陡然躍增至預壓力數值,防止合閘彈跳,足以抵抗電動斥力,并使接觸初始就有良好狀態;隨著接觸行程的前進,觸頭間的接觸壓力逐步增大,接觸行程終結時,接觸壓力達到設計值。接觸行程不包括合閘彈簧的預壓縮量程,它實際上是合閘彈簧的第二次受壓行程。合閘速度平均合閘速度主要影響觸頭的電磨蝕。如合閘速度太低,則預擊穿時間長,電弧存在的時間長,觸頭表面電磨損大,甚至使觸頭熔焊而粘住,降低滅弧室的電壽命。但速度太高,容易產生合閘彈跳,操動機構輸出功也要增大,對滅弧室和整機機械沖擊大,影響產品的使用可靠性與機械壽命。平均合閘速度通常取0.6m/s左右為宜。分閘速度斷路器的分閘速度一般而言速度越快越好,這樣可以使首開相在電流趨近于0前2~3ms時能開斷故障電流;否則首開相不能開斷而延續至下一相,原來首開相變為后開相,燃弧時間加長了,增加了開斷的難度,甚至使開斷失敗。但分閘速度太快,分閘的反彈也大,反彈太大震動過劇亦容易產生重燃,所以分間速度亦應考慮這方面因素。