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65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400保溝巖組石榴石英巖地層中發現了出露較好的錳礦床共圈定出三條錳礦體、十二條破碎蝕變帶錳礦體分別為M1-1、M1-2、M2-1錳礦品位達22-32%;通過對錳礦地質特征及巖相學觀察礦物組合主要有軟錳礦、硬錳礦、錳鋁榴石、薔薇輝石等符合錳榴石英巖系礦物組合特征。錳礦石X射線衍射顯示礦石中含有錳鋁榴石、薔薇輝石等硅酸錳礦物在石榴石、薔薇輝石礦物化學特征中石榴石環帶特征不明顯主要成分是錳鋁榴石其次是鐵鋁榴石在端元礦物成分圖解上顯示為鐵質錳鋁榴石薔薇輝石在成分關系圖解中均落入薔薇輝石區Mn O含量為37.87-49.51%錳質較為富集。賦礦圍巖石榴石英巖主量元素總體上具有富錳（11.27-15.70%）、貧鈉（0.02-0.03%）、貧鉀（0.04-0.05%）、低Mg（0.27-0.49%）、低Ti（0.35-0.53%）特征稀土元素整體為輕稀土相對虧損、重稀土元素相對富集輕重稀土分餾程度較為明顯微量元素相對富集Th、U、Ta、La、Ce等元素虧損Rb、Ba、Nb、P、Sr等元素;下伏地層斜長角閃巖主量元素整體上具有富鋁（針對低合金高強度耐磨鋼板在進行火焰切割放置一段時間后出現延遲斷裂現象，應用熱力學析出模型對耐磨鋼中合金元素Nb、V、Ti的碳氮化物在奧氏體化過程中的析出過程進行研究，耐磨鋼板nm500分析其對原奧氏體晶粒細化及高強鋼延遲斷裂的影響；采用光學顯鏡，掃描電鏡等手段對開裂試樣的斷口、表面裂紋及其組織進行了分析，應用X射線測定鋼板不同部位的殘余應力；對耐磨鋼回火溫度及回火保溫時間進行優化試驗耐磨鋼板nm400，結果表明：（1）在高溫階段，析出相主要為TiN，故在均熱和高溫冷卻階段，TiN是阻止奧氏體晶粒長大的主要因素；在低溫階段析出相主要以富V的復合碳化物為主。（2）裂紋斷裂源在鋼板厚度中心附近，且鋼板中心存在明顯的偏析，中心偏析缺陷對鋼板開裂造成了影響。（3）耐磨鋼開裂試樣中存在大65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4

45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400我國是電解金屬錳生產大國但是我國富錳資源匱乏電解錳生產能耗物耗高污染物排放量極大。因此研究綠色低耗的錳礦強化提取方法對于緩解我國錳礦資源短缺促進電解錳行業可持續發展具有戰略意義。以菱錳礦為原料的濕法電解法是生產金屬錳的主要方法但我國菱錳礦品位低質量差脈石含量高多礦相共存直接酸浸難以實現錳的浸出。本論文在分析菱錳礦浸出前后工藝礦物學基礎上提出表界面強化菱錳礦浸出新方法通過添加表面活性劑調控CaSO4·2H2O鈍化層形貌降低其結晶度;引入超聲波更新固液界面破壞礦物集合體促進固液界面傳質實現菱錳礦的強化浸出。主要結論如下:（1）通過對典型菱錳礦工藝礦物學分析表明我國菱錳礦結構復雜菱錳礦與白云石、碳酸鈣鎂石、鈣沸石、黏土質等緊密共生形成多礦物集合體。其中白云石碳酸鈣鎂石與菱錳礦共生導致浸出過程極易產生CaSO4·2H2O鈍化層;礦物集合體黏土質阻礙固液傳質進程浸出液難以直接作用于目的礦物。（2）開展了表面活性劑界面強化菱錳礦浸出研究。  本文以兩種優化成分耐磨鋼基板NM400/450和NM500/550為研究對象探索熱處理工藝對兩種耐磨鋼板錳13基板的組織和硬度的影響規律制定符合相應硬度級別（400 HB和450 HB級、500 HB和550 HB級）的優化熱處理工藝并對優化工藝下試制的450 HB和550 HB兩種硬度等級耐磨鋼成品的磨損性能進行了對比研究分析了其磨損機制的差異并探討此類耐磨鋼組織、硬度與耐磨性能之間的聯系。熱處理工藝優化試驗表明:NM400/450基板910℃淬火后在200℃低溫回火能夠達到450 HB級耐磨鋼硬度要求;在200℃至340℃回火能夠達到耐磨鋼板nm400 HB級耐磨鋼硬度要求。

耐磨鋼板NM500/550基板在880℃淬火后在200℃低溫回火能夠達到550HB級耐磨鋼硬度要求;在290℃以內溫度回火能夠達到500 HB級耐磨鋼硬度要求。采用優化工藝生產的450 HB級NM450和550 HB級耐磨鋼板NM500成品馬氏體耐磨鋼從表面到心部原奧氏體晶粒細小均勻組織都為回火馬氏體表面與心部組織均勻;NM450和NM550板厚方向平均硬度分別為423 HB和540 HB。磨損試驗結果表明:在銷盤式滑動磨損條件下低載下兩種耐磨鋼的磨損機制45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4

45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500達更高的設計指標同時可以有效的降低車輛自重達到節能環保的要求。然而目前NM600耐磨鋼的生菱錳礦、方解石與菱鎂礦的浮選分離一直是錳礦浮選分離所遇到的困境之一。在前期的研究中關于油酸鈉體系下抑制劑的研究報道眾多但是難以實現三者浮選的有效分離。因此探尋選擇性較強的捕收劑是實現三種礦物浮選分離的主要思路。本論文通過單礦物和混合礦浮選分離實驗探究了新型Gemini表面活性劑體系下菱錳礦及鈣鎂碳酸鹽礦物的浮選分離并采用浮選溶液化學計算、表面動電位測試、紅外光譜分析和XPS分析等手段探究了不同的浮選藥劑在菱錳礦、方解石和菱鎂礦表面的吸附形式為菱錳礦與鈣鎂碳酸鹽礦物的浮選分離奠定了理論基礎。在純礦物浮選試驗中通過將丁烷-14-雙（十二烷基二甲基溴化銨）制和控制冷卻對在線淬火和空冷的熱軋原材料進行熱處理工藝研究經過優化的熱處理工藝獲得了以板條馬氏體組織為主的性能合格NM450耐磨鋼板。 對NM360耐磨鋼板的磨損特性進行系統研究分析提出新型耐磨機理。首先研究了試驗鋼組織粗化規律、高溫變形規律和奧氏體冷卻相變規律為軋制工藝和熱處理工藝提供基礎支持。無鈮試驗鋼在大于900℃后奧氏體組織顯著粗化含鈮試驗鋼（0.05%）

耐磨鋼板錳13在大于1050℃后奧氏體組織明顯粗化并且粗化程度低于無鈮試驗鋼。高溫熱壓縮試驗得出試驗鋼在不同溫度、不同應變速率下的真應力-真應變曲線獲得了試驗鋼在熱變形過程中動態再結晶變化規律。通過經典熱變形本構模型構建了材料的本構模型模型預測能力具有95%以上的可度?；趧討B材料模型理論建立材料的熱加工圖較準確地分析材料在不同變45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500的影響不顯著。

65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500鉭鈮作為重要的戰略資源在諸多領域被廣泛應用。鉭鈮礦普遍具有品位低、嵌布粒度細、性脆易碎等特點經常采用粗選預先富集粗精礦再選的選礦方法選礦工藝較復雜造成鉭鈮回收率低。論文以花崗巖型和偉晶巖型鉭鈮礦中鉭鈮礦物的分選行為為出發點以國內典型花崗巖型鉭鈮礦-江西宜春鉭鈮礦為主要研究對象以礦物參數自動分析系統和電子探針等儀器為分析方法對礦床進行系統性工藝礦物學研究。對比國內典型花崗巖型和花崗偉晶巖型鉭鈮礦包括江西松樹崗花崗巖型鉭鈮礦、福建南平花崗偉晶巖型鉭鈮礦、鉭鈮為伴生元素的四川甲基卡偉晶巖型鋰多金屬礦找出影響花崗巖型與偉晶巖型鉭鈮礦分選行為的工藝礦物學因素。在此基礎上分析不同磨礦細度下鉭鈮礦物的解離規律及鉭鈮礦物集合體的嵌布特征（論文所涉及的礦物集合體指試驗樣品磨礦后由兩種或兩種以上礦物顆粒組合的連生體）熟料生產線煤粉制備系統配置Φ3.2 m×（6.0+2.5）m風掃球磨機磨內原采用厚度80 mm放射狀篦縫的鑄造隔倉板（篦縫寬度為12.0 mm）耐磨鋼板nm360磨倉段形研磨體堵塞篦縫嚴重直接影響磨機通風與過料能力不得不頻繁停磨清理篦縫。磨制煙煤煤粉細度控制指標:R80μm篩余≤5.0%磨機產量只有20 t/h左右系統粉磨電耗38 kWh/t。在磨內結構改造過程中采用厚度12.0 mm優質耐磨鋼板機加工切割的新型組合式隔倉板篦縫寬度仍保持12.0 mm不變;根據入磨原煤粒徑、易磨性、水分及雜質含量對粗磨倉和細磨倉研磨體級配進行調整并加強了筒體保溫。耐磨鋼板錳13改造后在煤粉細度控制指標不變的前提下磨機產量提高至26 t/h系統粉磨電耗降至33 65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板N

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