更新時間：2025-02-06 23:23:27 瀏覽次數:5 公司名稱：聊城 龍麗金屬材料有限公司
| 產品參數 | |
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| 產品價格 | 220 |
| 發貨期限 | 電議 |
| 供貨總量 | 電議 |
| 運費說明 | 電議 |
| 無縫鋼管 | 國標 |
| 無縫鋼管 | 國標 |
用斜軋法或拉拔法擴大管材直徑的一種荒管精軋工序，用于大直徑薄壁管的生產。隨著工業技術尤其石油與化學工業的發展，油氣輸送、壓力容器、結構及機械部件用的大直徑無縫精密鋼管需要量逐年遞增。盡管大型周期式軋管機組與頂管機組(見熱軋無縫管機組)可以生產一部分大直徑管，但其設備龐大，一次性投資高，且生產大直徑薄壁管有一定困難。20世紀20年代末和30年代初期，美國和德國研制出了輥式斜軋熱擴管機(圖a)；德國又研制了拉拔熱擴管機(圖b)，并都投入了工業生產。斜軋熱擴徑在斜軋擴管機上進行。
精密鋼管的耐熱性能
耐熱性能是指高溫下，既有抗氧化或耐氣體介質腐蝕的性能即熱穩定性，同時在高溫時雙有足夠的強度即熱強性。
碳的影響:碳在奧氏體精密鋼管中是強烈形成并穩定奧氏體且擴大奧氏體區的元素.碳形成奧氏體的能力約為鎳的30倍,碳是一種間隙元素,通過固溶強化可顯著提高奧氏體精密鋼管的強度.碳還可提高奧氏體精密鋼管在高濃氯化物(如42%MgCl2沸騰溶液)中的耐應力腐蝕的性能.
但是,在奧氏體精密鋼管中,碳常常被視為有害元素,這主要是由于在精密鋼管和耐蝕用途中的一些條件下(比如焊接或經450~850℃加熱),碳可與鋼中的鉻形成高鉻的Cr23C6型碳化合物從而導致局部鉻的貧化,使鋼的耐蝕性特別是耐晶間腐蝕性能下降.因此,60年代以來新發展的鉻鎳奧氏體精密鋼管大都是碳含量小于0.03%或0.02%超低碳型的,可以知道隨著碳含量降低,鋼的晶間腐蝕敏感性降低,當碳含量低于0.02%才具有明顯的效果,一些實驗珠光還指出,碳還會增大鉻奧氏體精密鋼管的點腐蝕分傾向.由于碳的有害作用,不僅在奧氏體精密鋼管冶煉過和中應按要求控制盡量低的碳含量,而且在隨后的熱,冷加工和熱處理等過程中也在防止精密鋼管表面增碳,且免鉻的碳化物析出.
異形精密鋼管的生產：
(1)圓錐芯棒拔管(圖3)，同一般短芯棒相比拉桿力Pc小。
(2)半連續和連續拔管。各種直線式拔管機都是間歇工作的，拔完一根管后需等待小車返回才能拔下一根管。因此研究出半連續和連續式拔管。半連續冷拔管有兩種形式。一種是采用雙移動拔管小車(圖4)，拔管小車固定在運動鏈上，并沿具有一定形狀的導軌運行。上層的拔管小車把前一根管子拔出后，下層的拔管小車到達中心架前并夾住后一根管進行拔制。另一種是拔制時移動雙拔管模的半連續拔管機，如圖5所示。
在多機架的減徑機中對空心荒管進行的不帶芯棒、不帶張力的連軋工序，目的是獲得小直徑的長管材，以擴大產品規格和提高機組生產能力。無張力減徑機和縱軋定徑機(見管材定徑)相同，但減徑機的機架數目多達15～22架。
減徑機軋制空心荒管的過程如圖1所示。管子喂入軋輥后與孔型側壁abcd四點接觸，之后產生壓扁變形。壓扁變形是指管子截面積不變化，僅形狀由圓變為橢圓，屬于塑性彎曲。到管子與孔型壁相接觸時壓扁停止，減徑變形開始，直至管子離開變形區。無張力減徑機每架變形量較小，一般延伸系數不超過1.03～1.055。軋制薄壁管時變形過大會產生軋折缺陷。(圖2)
經無張力減徑后管壁要增厚，減徑前后的壁厚關系可用以下經驗公式確定：
對于壁厚小于15mm的成品管
S0=S[1-0.0044(D0-D)]
對于壁厚大于15mm的成品管
S0=S-(D0-D)/14.9
式中D0、D分別為減徑前后管子的直徑；S0、S分別為減徑前后的壁厚。用上式求出的壁厚變化值含有平均值的意義，因為實際壁厚變化沿孔型周邊的分布是不均勻的，如圖3所示。由圖3可見，增厚值以輥縫處(Ⅲ一Ⅲ截面) ，孔型頂部(I—I截面)小，在45。方向(Ⅱ一Ⅱ截面)次之。由于減徑機為連軋機，成品管終的壁增厚由各架累積而成，累積后壁厚分布是45。方向處壁厚小。(見圖4)
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精密鋼管擠壓工藝參數
包括擠壓溫度、擠壓速度和擠壓比。擠壓溫度隨合金不同而異。各種金屬和合金管材的擠壓溫度列于表1。擠壓速度取決于合金種類、 塑性溫度范圍、產品表面質量、組織和性能、形狀和規格、錠坯種類和狀態、擠壓方法、變形程度、工具允許的壓力、擠壓機能力等。各種金屬和合金管材的金屬流出速度列于表2。
管材生產的擠壓比一般都在較寬的范圍內變化，主要取決于擠壓機能力、擠壓筒大小和合金種類等因素。厚壁鋁合金管的擠壓比應大于8，但不宜過大，以保證所需的性能。采用焊合法擠壓時，擠壓比應大于25。紫銅管的擠壓比為250左右；a黃銅的為60～300， β黃銅和(α+β)黃銅的可達到700左右；青銅的擠壓比為50～100；白銅的擠壓比大致為80。鈦及鈦合金管材的 擠壓比為100。
