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45號(hào)鋼板采用以目的研究激光熔覆過(guò)程中離焦量對(duì)熔覆層成形質(zhì)量的影響。方法在掃描速度（2 mm/s）和送粉電壓（8 V）不變的情況下通過(guò)改變?nèi)鄹差^與基體間的距離和激光功率對(duì)比分析不同離焦量對(duì)熔覆層尺寸、洛氏硬度、界面顯微硬度和金相組織的影響并確定離焦量。結(jié)果當(dāng)離焦量DL=34 mm時(shí)熔覆層表面硬度先逐漸增大后趨于穩(wěn)定洛氏硬度高達(dá)55~56HRC;當(dāng)離焦量DL=56 mm時(shí)由于離焦量過(guò)大導(dǎo)致基體與熔覆層冶金結(jié)合不牢固部分粉末顆粒沒(méi)有充分熔化附著在熔覆層表面熔覆層質(zhì)量較差。同一功率下隨著離焦量的增大相對(duì)熔覆層寬度會(huì)減小;當(dāng)離焦量DL=3 mm時(shí)冷卻速度、熔覆層底部由柱狀晶沿著熔體易散熱方向生長(zhǎng)明顯在熔覆層上部形成了等軸晶組織。結(jié)論激光熔覆時(shí)離焦量是不可忽視的工藝參數(shù)之一終優(yōu)化工藝參數(shù)為:掃描速度2 mm/s送粉電壓8 V激光功率1200 W離焦量3 mm。 孿生誘發(fā)塑性（TWIP）鋼是目前該領(lǐng)域一大挑戰(zhàn)。本文針對(duì)Fe-0.2C-8Mn-1.5Al-0.04Ce中錳鋼分別進(jìn)行奧氏體逆轉(zhuǎn)變（ART）退火和臨界退火+低溫回火（IT）兩種不同退火工藝處理通過(guò)SEM、TEM、XRD和EBSD。 20#鋼的45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板本文采用陰極微弧碳氮化表面處理方法在尿素+氯化鉀水溶液的電解液體系下對(duì)45#鋼表面碳氮化過(guò)程電流電壓特性進(jìn)行了研究。試驗(yàn)結(jié)果表明微弧碳氮化處理后碳氮共滲層表面呈多孔形貌溶出物堆垛分布在孔洞四周孔徑及溶出物的尺寸和分散性隨占空比、頻率的變化而改變。隨著占空比和頻率的增加溶出物尺寸減小滲層表面均一度增加。EDS能譜測(cè)試表明經(jīng)微弧碳氮化處理后C、N元素滲入工件表面;XRD分析表明共滲層主要由馬氏體和少量鐵碳化合物、鐵氮化合物組成。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果電流電壓特性曲線可以為陰極微弧碳氮化表面處理方法得到均一穩(wěn)定的滲層提供指導(dǎo)依據(jù)弧光放電階段的放電穩(wěn)定性對(duì)滲層的質(zhì)量影響。電解液中發(fā)生的反應(yīng)主要是尿素的分解陰陽(yáng)兩極附近產(chǎn)生的氣體主要有H2、O2、NH3和CO2等。 材料的強(qiáng)韌化機(jī)制。主要結(jié)論整理如下:（1）冷軋中錳鋼采用ART熱處理工藝得到的室溫組織均由殘余奧氏體和鐵素體構(gòu)成。在略高于AC3溫度（770℃）奧氏 J耐磨鋼板40045號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

20鋼平墊圈
CoCrMoW合金具有優(yōu)異的耐蝕性及高溫力學(xué)性能制備粉體材料應(yīng)用于激光熔覆技術(shù)可以顯著航空噴氣發(fā)動(dòng)機(jī)、船舶導(dǎo)向葉片等精密零部件的抗熱疲勞性及抗

45號(hào)鋼板穩(wěn)定極限承載力和跨中荷45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板本文在研究超聲測(cè)試應(yīng)力的過(guò)程中為了減小材料組織結(jié)構(gòu)以及殘余應(yīng)力對(duì)應(yīng)力測(cè)試結(jié)果的影響對(duì)45#鋼試樣進(jìn)行再結(jié)晶退火熱處理并用超聲雙折射法研究試樣的再結(jié)晶退火組織分析其微觀組織和各向異性。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明試樣中橫波聲速隨其偏振化方向改變而變化存在聲速快軸和慢軸且兩者相互垂直;試樣經(jīng)650℃爐溫保溫40分鐘爐冷再結(jié)晶退火熱處理后聲各向異性因子小表現(xiàn)出材料微觀組織均勻晶粒細(xì)各向異性小并與金相實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致。 尺度組織形態(tài)的殘余奧氏體具有適當(dāng)?shù)臋C(jī)械穩(wěn)定性能夠產(chǎn)生連續(xù)不斷的相變誘發(fā)塑性（TRIP）效應(yīng)。連續(xù)不斷的TRIP效應(yīng)與鐵素體在變形過(guò)程中的良好配合是冷軋中錳鋼獲得高強(qiáng)度、高塑性的主要原因。冷軋中錳鋼拉伸斷裂的裂紋主要萌生于軟相的鐵素體（δ-鐵素體）及超細(xì)晶鐵素體與形變誘導(dǎo)馬氏體（殘余奧氏體）的界面處。 。A65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400NSI/AISC360-2016）計(jì)算該類構(gòu)件較不歐洲鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范（Eurocode3-2005）的計(jì)算結(jié)果較為保守

A65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400NSI我國(guó)高強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程（征求意見(jiàn)稿）（JGJX-201X）的計(jì)算結(jié)果為接近且。基于JGJX-201X中受彎構(gòu)在周期性浸潤(rùn)和濕
目前在超聲空蝕實(shí)驗(yàn)裝置上研究添加微顆粒的懸濁液對(duì)材料超聲空蝕破壞的影響。發(fā)現(xiàn)在去離子水或者已經(jīng)添加了SiC微顆粒的懸濁液中添加Al微顆粒均可以抑制45#鋼試樣表面的超聲空蝕破壞。對(duì)添加Al微顆粒的懸濁液空化強(qiáng)度的檢測(cè)顯示超聲空蝕破壞的抑制并不是由Al微顆粒抑制空泡潰滅引起的。研究發(fā)現(xiàn)試樣表面空蝕破壞出現(xiàn)與否和微顆粒與試樣的選擇搭配有關(guān)Al微顆粒與45#鋼試樣表面之間可能存在排斥作用。 1.7MPa斷后延伸率13.2-30.1%強(qiáng)塑積16.3-45.7GPa·%。試驗(yàn)鋼韌性水平較高呈現(xiàn)韌性斷裂或準(zhǔn)解理斷裂。 型能較好地NM400NSI45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號(hào)鋼板隨著越來(lái)越多超高層、大在無(wú)填充、不開(kāi)坡口條件下以5 k W光纖激光作為熱源研究激光掃描速度對(duì)YG20硬質(zhì)合金與45#鋼的焊縫組織與元素?cái)U(kuò)散的影響規(guī)律。分析了YG20/45#鋼焊縫成形、組織及元素?cái)U(kuò)散。討論了激光掃描速度對(duì)于熱脹系數(shù)差異較大的異質(zhì)材料焊接的焊縫成形的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明當(dāng)被焊材料厚度為2 mm時(shí)采用激光功率P=1.93 k W、激光掃描速度v=2.40 m/min離焦量-8 mm時(shí)可以獲得冶金結(jié)合良好的YG20/45#鋼焊接接頭;隨著焊接熱輸入的增加硬質(zhì)合金/焊縫側(cè)界面的碳化鎢晶粒粗化裂紋傾向增加。主要分布在焊縫和硬質(zhì)合金側(cè)熱影響區(qū)降低焊接接頭的性能。線掃描分析結(jié)果表明硬質(zhì)合金中的W、Co與鋼中Fe發(fā)生了互相擴(kuò)散使整個(gè)接頭達(dá)到了很好的冶金結(jié)合。 nt-style:normal;background-color:#ffffff;">時(shí)奧氏體先呈現(xiàn)片層狀與塊狀兩種形貌隨半奧氏體化溫度逐漸提高晶粒向著塊狀形貌轉(zhuǎn)變。當(dāng)溫度高于AC3時(shí)奧氏體與鐵素體形貌又以片層狀為主。殘余奧氏體含量與奧氏體化/半奧氏體化溫度變化規(guī)律不明顯總體含量在25%~34%。（3）冷軋中錳鋼采用IT熱處理工藝處理后在680℃退火10 min并低溫回火試樣可獲得不同形貌—45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

  65錳鋼板軋機(jī)成型—福建三鋼轉(zhuǎn)爐-LF精煉-VD精煉-連鑄工藝生產(chǎn)的20CrMnTi齒輪鋼全氧和夾雜物行為研究發(fā)現(xiàn)VD終渣中w（FeO）增加為了揭示20#鋼、45#鋼在往復(fù)運(yùn)
采用電化學(xué)力及內(nèi)摩擦角的影響，其次，以不同含水率的土壤磨料對(duì)45#鋼試樣進(jìn)行磨損試驗(yàn)，分析了含水率、內(nèi)摩擦角及抗剪強(qiáng)度與磨損質(zhì)量損失間的關(guān)系，得到了不同含水率的土壤磨料對(duì)45#鋼磨損質(zhì)量損失曲線，并用掃描電子顯微鏡對(duì)其磨損表面形貌進(jìn)行了觀察，探究了其磨損機(jī)理，經(jīng)試驗(yàn)分析，本研究得出以下結(jié)論： （1）土壤含水率2%時(shí)，黏結(jié)力為20.8kpa，隨著含水率的增大到11%時(shí)達(dá)到值76.0kpa，隨著含水率增加達(dá)到飽和時(shí)黏結(jié)力為零，黏結(jié)力在飽和度50%左右時(shí)；土壤磨料的內(nèi)摩45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板擦角與含水率呈線性遞減關(guān)系；土壤塑性狀態(tài)直壓力與抗剪強(qiáng)度呈線性增加，通過(guò)回歸分析得到抗剪強(qiáng)度與垂直壓力的方程τ=aσ+b，其中a、b為常數(shù)，當(dāng)含水率為14%時(shí)，τ=0.1767σ+94.8kpa；含水率低 于下塑限時(shí)，土壤抗剪強(qiáng)度隨含水率增大而增大，含水率高于上塑限時(shí)，抗剪強(qiáng)度隨含水率曾大而呈非線性減小。 （3）45#鋼磨損質(zhì)量損失隨著內(nèi)摩擦角增大而呈線性增大，隨著抗剪強(qiáng)度增大呈指數(shù)增長(zhǎng)，研究土壤磨料對(duì)金屬材料的磨損也可以考慮土壤內(nèi)摩擦角及抗剪強(qiáng)度等力學(xué)特性因素；土壤含水率低于下塑限和高于上塑限時(shí)，45#鋼磨損質(zhì)量損失曲線變化平緩，土壤含水率在下塑限至上塑限之間時(shí)隨著含水率的增加磨損質(zhì)量損失曲線下降明顯，含水率是影響金屬材料耐磨性的重要因素。 （4）土壤含水率低于下塑限時(shí)，土壤磨料對(duì)45#鋼的磨料磨損機(jī)制以顯微切削為主，土壤含水率在下塑限至上塑限之間時(shí)，土壤對(duì)45#鋼磨損機(jī)制從以顯微切削為主逐步轉(zhuǎn)變?yōu)榉磸?fù)塑變硬化而疲勞剝落為主，而當(dāng)土壤含水率高于上塑限時(shí)，土壤對(duì)45#鋼磨損機(jī)理以復(fù)塑變硬化而疲勞剝落為主；45#鋼磨損質(zhì)量損失隨著含水率增大而減小，含水率為2%時(shí)磨損質(zhì)量（58mg）是含水率14%時(shí)的3倍，水膜起到潤(rùn)滑和降溫作用，降低了摩擦系數(shù)和磨損率的屈服強(qiáng)度為45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

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