3）65錳冷軋鋼板o熱軋實驗鋼佳臨界退火+淬火和配分（IA&QP）工藝參數(shù)為760℃臨界區(qū)退火30min,180℃等溫淬火10s并在350℃等溫配分180s。該工藝下熱軋實驗鋼展現(xiàn)出了 力學性能,即抗拉強度1231MPa,伸長率24.8%,強塑積可達30.5GPa·%。IA&QP工藝處理后4Mn-Nb-Mo熱軋實驗鋼的抗拉強度均超過了 1024MPa,但伸長率和RA含量不高。

  （4）采用新型循環(huán)淬火和奧氏體逆相變（CQ-ART）65錳鋼板工藝處理后的4Mn-Nb-Mo冷軋實驗鋼,晶粒尺寸得到了明顯的細化,同時RA含量顯著提高。兩次循環(huán)淬火后的CQ2-ART冷軋試樣具有高RA含量（62.0%）、佳晶粒尺寸（0.40μm）以及穩(wěn)定性;這為RA在變形期間TRIP效應的產(chǎn)生提供了有力的保證。終CQ2-ART試樣獲得了 綜合性能,即抗拉強度為838MPa,伸長率為90.8%,強塑積達到76.1GPa·%。（5）研究4Mn-Nb-Mo和5Mn-Nb-Mo實驗鋼奧氏體穩(wěn)定性因素,發(fā)現(xiàn)Mn元素的含量是影響其穩(wěn)定性的主要因素。不同晶粒尺寸和Mn含量的RA具有不同等級的RA穩(wěn)定性。實驗鋼RA中存在明顯的Mn配分行為,進而導致RA具有不同級別的穩(wěn)定性,也因此表現(xiàn)出不同的加工硬化行為。本論文設計的4Mn-Nb-Mo和5Mn-Nb-Mo兩種低合金實驗鋼在擁有明顯綜合性能優(yōu)勢的同時達到了盡量減少總合金元素含量的目的。

  （6）65錳鋼板三種實驗鋼S3階段加工硬化率曲線的大幅度波動歸因于不連續(xù)TRIP效應。其原因在于RA在拉伸過程中轉變?yōu)轳R氏體并且發(fā)生了體積膨脹,進而抵消部分應力集中并使應力轉移到周圍相中而產(chǎn)生協(xié)同變形,伴隨著應力的松弛和轉移;其次,實驗鋼中的RA需要有不同等級批次的穩(wěn)定性,當應力值達到或超過該等級批次RA可發(fā)生相變的臨界值才可產(chǎn)生TRIP效應。（7）Ms點受到RA中化學成分、晶粒尺寸、屈服強度和應力狀態(tài)等作用影響?？赏ㄟ^將實驗鋼MSσ溫度控制在使用溫度以下,以獲得更多更穩(wěn)定的RA,進而產(chǎn)生更為廣泛的TRIP效應,終提高實驗鋼的綜合性能。

隨著預應變量的增加,退火鐵素體中的位錯密度明顯65錳鋼板增加,部分穩(wěn)定性差的大尺寸RA首先發(fā)生相變而使得RA量逐漸降低,穩(wěn)定性逐漸提高;抗拉強度與屈服強度逐漸提高,而斷后伸長率則逐漸降低。熱軋退火實驗鋼具有高的氫脆敏感性,隨著預應變量的增大,氫脆敏感性逐漸增大,以相對伸長率損失表征的氫脆敏感性指數(shù)由未變形樣的75.9%提高到15%預應變樣的83.2%。充氫樣SSRT宏觀斷口邊部存在脆性平臺,其斷裂機制主要為準解理斷裂,且有較多二次裂紋。

65mn冷軋鋼板退火實驗鋼具有超細晶等軸狀的退火鐵素體+RA復相組織,在預應變過程中發(fā)生了TWIP效應和TRIP效應并出現(xiàn)不穩(wěn)定的中間相ε-馬氏體。與熱軋退火實驗鋼類似,預應變能夠顯著地改變冷軋退火實驗鋼的力學性能。冷軋退火中錳鋼在拉伸過程中出現(xiàn)呂德斯帶以及PLC現(xiàn)象。當預應變量等于呂德斯帶對應的應變時,即預應變量約為3%時,可以使呂德斯帶消失,但預應變對PLC效應則幾乎沒有影響。這主要與隨著預應變量增加,實驗鋼中位錯密度增加、RA穩(wěn)定性提高、形變誘導馬氏體含量增加及形變孿晶的產(chǎn)生等因素有關。對于冷軋退火中錳鋼實驗料,隨著預應變量的增加,充氫試樣中的可擴散氫含量顯著增加而氫擴散系數(shù)降低。與熱軋退火實驗鋼類似,冷軋退火實驗鋼同樣表現(xiàn)出顯著的氫脆敏感性,并且隨著預應變量的增加,氫脆敏感性逐漸增大。

65錳鋼板不同預應變量未充氫樣的SSRT斷口呈現(xiàn)典型的韌窩韌性斷裂特征,而充氫預應變樣斷口由近表面的脆性沿晶+準解理的混合斷裂向心部的韌窩韌性斷裂模式逐漸轉變。