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石油裂化管拉力試驗按GB/T228-87水壓試驗按GB/T241-90壓扁試驗按GB/T246-97擴口試驗按GB/T242-97冷彎試驗按GB244-972GB5310-2008高壓鍋爐用無縫鋼管》規定。拉力試驗、水壓試驗和壓扁試驗與GB3087-82規定相同；沖擊試驗按GB229-94擴口試驗按GB/T242-97晶粒度試驗按YB/T5148-93顯組織檢驗按GB13298-91脫碳層檢驗按GB224-87超聲波檢驗按GB/T5777-963進口鍋爐管的物理性能檢驗及指標按合同規定的有關標準進行。4進出口情況 1鍋爐管主要進口 是日本、德國。經常進口的規格有15914.2mm2734.0mm219.110.0mm41975mm406.460mm等。小的規格是31.84.5mm長度一般為58m不等。進口索賠案例中，德國曼內斯曼鋼管廠進口的ST45無縫鍋爐管，經超聲波探傷普查，發現少部分鋼管的內部缺陷超過該廠規定及德國鋼鐵協會標準。3從德國進口的合金鋼管，鋼號主要有34CrMo4和12CrMoV等。這種鋼管高溫性能好，常用來作為高溫鍋爐用鋼管。4日本進口的合金管較多，規格有426.012mm58m152.48.0mm12m89.110.0mm6m101.610.0mm12m114.38.0mm6m127.08.0mm9m等。執行日本工業標準JISG3458鋼號為STPA 25這種鋼管常用來作配套用高溫合金管。5力學性能 抗拉強度 試樣在拉伸過程中，拉斷時所承受的 力（Fb出以試樣原橫截面積（So所得的應力（σ）稱為抗拉強度（σb單位為N/mm2MPa表示金屬材料在拉力作用下抵抗破壞的 能力。計算公式為：式中：Fb--試樣拉斷時所承受的 力，N牛頓）So--試樣原始橫截面積，mm2屈服點 具有屈服現象的金屬材料，試樣在拉伸過程中力不增加（保持恒定）仍能繼續伸長時的應力，稱屈服點。若力發生下降時，則應區分上、下屈服點。屈服點的單位為N/mm2MPa上屈服點（σsu試樣發生屈服而力首次下降前的 應力；下屈服點（σsl當不計初始瞬時效應時，屈服階段中的小應力。屈服點的計算公式為：式中：Fs--試樣拉伸過程中屈服力（恒定）N牛頓）So--試樣原始橫截面積，mm2斷后伸長率 拉伸試驗中，試樣拉斷后其標距所增加的長度與原標距長度的百分比，稱為伸長率。以σ表示，單位為%計算公式為：式中：L1--試樣拉斷后的標距長度，mmL0--試樣原始標距長度，mm斷面收縮率 拉伸試驗中，試樣拉斷后其縮徑處橫截面積的 縮減量與原始橫截面積的百分比，稱為斷面收縮率。以ψ表示，單位為%計算公式如下：式中：S0--試樣原始橫截面積，mm2S1--試樣拉斷后縮徑處的少橫截面積，mm2硬度指標 金屬材料抵抗硬的物體壓陷表面的能力，稱為硬度。根據試驗方法和適用范圍不同，硬度又可分為布氏硬度、洛氏硬度、維氏硬度、肖氏硬度、顯硬度和高溫硬度等。對于管材一般常用的有布氏、洛氏、維氏硬度三種。A布氏硬度（HB用一定直徑的鋼球或硬質合金球，以規定的試驗力（F壓入式樣表面，經規定保持時間后卸除試驗力，測量試樣表面的壓痕直徑（L布氏硬度值是以試驗力除以壓痕球形表面積所得的商。以HBS鋼球）表示，單位為N/mm2MPa鍋爐管是無縫管的一種。制造方法與無縫管相同，但對制造鋼管所用的鋼種有嚴格的要求。根據使用溫度高低分為一般鍋爐管和高壓鍋爐管兩種。7生產方法 鍋爐管的力學性能是保證鋼材終使用性能（機械性能）重要指標，取決于鋼的化學成分和熱處理制度。鋼管標準中，根據不同的使用要求，規定了拉伸性能（抗拉強度、屈服強度或屈服點、伸長率）以及硬度、韌性指標，還有用戶要求的高、低溫性能等。
大口徑直縫埋弧石油裂化專用管制造技術 鋁管主要承擔海洋及陸地油氣、石油及天然氣、煤及礦槳等介質的管道輸送,柔性化石油裂化專用管無縫拼接”低碳經濟為中國石油裂化專用管開辟了廣闊的市場前景低碳經濟是整個 的產業結構、城市結構和消費結構實行經濟增長與二氧化碳脫鉤為特征的生產方式向綠色轉型。對鋼管而言,例如下游行業的用戶要求鋼管產品"減量化""輕量化",這就是為中國石油裂化專用管開辟了廣闊的市場前景。低碳化不僅僅是針對產品而言,而且還包括生產全過程,例如:HFW石油裂化專用管應著力推行接觸焊生產方式,無縫管應著力于連鑄鋼坯熱送規模化,這就更加推動石油管業向低碳方向發展。對輥彎制管系統的柔性化研究與開發一直是石油裂化專用管成型工藝技術發展的一個主要方向。尤其適合我國目前正在建設的西氣東輸”工程,亦可用于出口和替代進口。德國SMSMEER原國際的曼內斯曼)公司、日本NKK公司、日本O.T.K大阪特殊鋼管廠)印度WEL-SPVN制管公司、韓國現代重工和世亞公司,都有其獨到制管技術,皆為國際制管業的精英。
恒永興金屬材料銷售 有限公司通過多年研發 河南鶴壁低中壓鍋爐管產品.耐用可靠.適應各種安裝要求.已在 河南鶴壁低中壓鍋爐管業界享有一定的認知度.深得廣大用戶一致信賴.本著精益求精的精神.所有 河南鶴壁低中壓鍋爐管產品都是采用優良材料生產精制而成.符合質量監督檢測標準. 本公司抱著認真、負責、銳意進取的態度、保證 河南鶴壁低中壓鍋爐管產品質量和售后服務，贏取天下客戶的贊許，為客戶作出的保證，同時誠望與各新老客戶能力合作、共同拓展。
合理設計頂頭材質—抗磨耐熱球石油裂化管的化學成分 ,抗磨耐熱石油裂化管的化學成分 針對熱軋石油裂化管均整機頂頭的工況條件和失效形式 .并通過試驗研究該材質的抗氧化性能 ,熱疲勞性能和抗磨熱性能 ;試驗結果表明 ,抗磨耐熱球墨鑄鐵在800℃氧化增重速度為 2.410gm2h,不足 45鋼的1/2;該材質頂頭的抗磨耐熱性能優良 ,頂頭壽命達到45鋼的4倍。穿孔頂頭是石油裂化管生產中消耗量 的關鍵工具之一石油裂化管的質量好壞,使用壽命的高低,對石油裂化管的質量、生產效率有很大的影響。因此,為了延長頂頭的使用壽命,減少不必要的損耗,對頂頭進行表面改性,從而提高其表面硬度、耐磨性及抗氧化性。等離子噴涂技術,可以有機的將基體與表面涂層的特點結合起來,發揮兩類材料的綜合優勢,獲得理想的復合材料結構。
因此本論文采用石油裂化管金屬陶瓷顆粒作為穿孔頂頭的噴涂材料,對噴涂后的頂頭進行溫度場及應力場的數值模擬。應用ANSYS有限元分析軟件對穿孔頂頭等離子噴涂及冷卻過程進行數值模擬。石油裂化管建立計算模型時,采用沿噴涂方向小逐段前進,厚度方向小逐層疊加來模擬真實的噴涂及沉積過程,得到涂層連續移動的基體和涂層的溫度場分布及熱應力分布。同時,為了進一步得到優質的復合涂層,計算過程中通過改變基體溫度,更換涂層材料,分析比較不同情況下頂頭的溫度場和應力場分布。結果表明WC作為鋁管涂層材料,基體溫度為室溫30℃時,隨著噴涂的進行,熱影響區域逐漸增大,模型的不同區域由于熱積累噴涂后表面 溫度增加。石油裂化管噴涂過程中,噴涂處涂層附近產生較大熱應力,噴涂結束,應力逐漸減小。石油裂化管頂頭經800冷卻至室溫時,頂頭涂層和涂層周圍產生殘余應力, 殘余應力出現在鼻部與徑帶連結處的涂層附近。對基體預熱至200℃后進行噴涂,噴涂過程中涂層溫度明顯升高,熱應力減小,頂頭經1800冷卻至室溫,殘余應力大大減小。Al2O3作為涂層材料,基體溫度為室溫時,所得溫度場及應力場結果與WC作為涂層材料時基本相同。對6016鋁合金進行單向拉伸試驗,分析不同應變速率對石油裂化管力學性能的影響,建立了6016鋁合金Johnson-Cook本構模型及其斷裂應變模型,并對鋁合金薄壁方管軸向沖擊載荷下的吸能特性進行分析,研究鋁合金方管的壁厚、長度和沖擊速度對其吸能特性的綜合影響。結果表明,石油裂化管鋁合金流動應力對應變率敏感性較低,但斷裂應變對應變率具有一定的敏感性。石油裂化管在軸向沖擊載荷下,鋁合金薄壁方管出現漸進屈曲變形,具有較好的吸能特性。但隨著厚度、長度和沖擊速度的增加,鋁合金方管容易出現混合變形模式,吸能特性有所降低。
因此本論文采用石油裂化管金屬陶瓷顆粒作為穿孔頂頭的噴涂材料,對噴涂后的頂頭進行溫度場及應力場的數值模擬。應用ANSYS有限元分析軟件對穿孔頂頭等離子噴涂及冷卻過程進行數值模擬。石油裂化管建立計算模型時,采用沿噴涂方向小逐段前進,厚度方向小逐層疊加來模擬真實的噴涂及沉積過程,得到涂層連續移動的基體和涂層的溫度場分布及熱應力分布。同時,為了進一步得到優質的復合涂層,計算過程中通過改變基體溫度,更換涂層材料,分析比較不同情況下頂頭的溫度場和應力場分布。結果表明WC作為鋁管涂層材料,基體溫度為室溫30℃時,隨著噴涂的進行,熱影響區域逐漸增大,模型的不同區域由于熱積累噴涂后表面 溫度增加。石油裂化管噴涂過程中,噴涂處涂層附近產生較大熱應力,噴涂結束,應力逐漸減小。石油裂化管頂頭經800冷卻至室溫時,頂頭涂層和涂層周圍產生殘余應力, 殘余應力出現在鼻部與徑帶連結處的涂層附近。對基體預熱至200℃后進行噴涂,噴涂過程中涂層溫度明顯升高,熱應力減小,頂頭經1800冷卻至室溫,殘余應力大大減小。Al2O3作為涂層材料,基體溫度為室溫時,所得溫度場及應力場結果與WC作為涂層材料時基本相同。對6016鋁合金進行單向拉伸試驗,分析不同應變速率對石油裂化管力學性能的影響,建立了6016鋁合金Johnson-Cook本構模型及其斷裂應變模型,并對鋁合金薄壁方管軸向沖擊載荷下的吸能特性進行分析,研究鋁合金方管的壁厚、長度和沖擊速度對其吸能特性的綜合影響。結果表明,石油裂化管鋁合金流動應力對應變率敏感性較低,但斷裂應變對應變率具有一定的敏感性。石油裂化管在軸向沖擊載荷下,鋁合金薄壁方管出現漸進屈曲變形,具有較好的吸能特性。但隨著厚度、長度和沖擊速度的增加,鋁合金方管容易出現混合變形模式,吸能特性有所降低。
