相應的研究結果分別如下:相圖計算及膨脹儀熱模擬結果表明,65mn錳冷軋鋼板Al元素有效拓寬了臨界區溫度工藝窗口;DICTRA軟件對具有相同平衡態兩相比例臨界區奧氏體化過程的元素配分模擬顯示Al元素的添加顯著了合金元素（尤其是有利于錳鋁等置換元素）的擴散效率,有助于殘留奧氏體中碳錳元素的富集與穩定;高鋁添加導致δ鐵素體存留至室溫,降低了含鋁中錳TRIP鋼抗拉強度的同時了PLC現象;原位拉伸SEM中δ鐵素體內大量交錯的位錯滑移帶證明了其良好的應變協調性。
臨界區奧氏體化溫度通過調控臨界區奧氏體比例實現含鋁中錳鋼的多元強度級別設計。相較含鋁中錳TRIP鋼而言,以回火馬氏體組織為主要基體“骨架”的含鋁中錳IQ-TP鋼展現出更高的屈服強度;XRD和APT檢測到殘留奧氏體內的碳錳元素富集、相界面處錳鋁元素的偏聚等現象證明了回火配分階段合金元素的局部平衡（LE）。65錳冷軋鋼板IQ--TP工藝下臨界區奧氏體化及回火過程兩階段的元素配分促進了殘留奧氏體碳錳元素的富集,同時回火馬氏體組織切割細化了殘留奧氏體晶粒進一步增加了其穩定性,
65錳鋼板因而含鋁中錳IQ-TP鋼表現出優異的力學性能。以4Mn1Al鋼為例,其熱軋IQ-TP鋼,抗拉強度達1425±43MPa,同時延伸率25.9±3.8%,均明顯優于含鋁中錳TRIP鋼抗拉強度1345MPa,延伸率18.9%的 力學性能。而4Mn2Al熱軋IQ-TP鋼抗拉強度達1319±39MPa,延伸率27.4±1.1%。膨脹儀組織熱模擬及EPMA成分分析證實了含鋁中錳TRIP鋼冷軋退火組織的異常長大現象受控于錳鋁元素偏析下關鍵溫度區間的加熱速率。富Al貧Mn區抑制了奧氏體的形核,慢加熱速率為形變馬氏體的再結晶行為及晶粒長大提供了充分的動力學條件。超細晶冷軋含鋁中錳TRIP鋼由于其較小的位錯運動平均自由程,具有明顯的屈服平臺。異常長大的鐵素體帶提供了應變初期較高的加工硬化率,有利于縮短材料的屈服平臺延伸率。而含鋁中錳IQ-TP鋼由于馬氏體組織及幾何必要位錯的存在呈現出連續屈服特征。含鋁中錳IQ-TP鋼的塑性主要源于軟相板條形態鐵素體的“潤滑劑”效應以及殘留奧氏體的持續性TRIP效應。
傳統高65mn錳鋼板（Hadfield鋼）在室溫下能獲得單相奧氏體,具有優良的加工硬化能力和抗沖擊能力,因此廣泛用作沖擊載荷下的耐磨材料。然而較低的屈服強度和初始硬度,導致材料在低沖擊載荷下不能完全發揮其耐磨性就發生塑性變形,降低了使用壽命。本文設計出一種輕質超高錳鋼（Fe-31.6Mn-8.8A1-1.38C）,具有低密度、高屈服強度、高初始硬度、良好沖擊韌性等特點,適用于低沖擊載荷下的磨損條件。通過研究時效處理后的相轉變、壓縮變形、沖擊磨損分析了實驗鋼的強化機理和磨損機理。
實驗鋼經1050℃保溫1.5h水韌處理后獲得單相奧氏體,65錳冷軋鋼板時效后奧氏體基體會彌散析出納米級別的κ’-碳化物,有助于屈服強度和初始硬度。在550℃時效2h綜合力學性能65錳鋼板佳,與僅水韌處理相比屈服強度提高107.4%,初始硬度提高28.7%,其抗拉強度為1041.7 MPa、屈服強度為1002.7 MPa、斷后伸長率為17.6%、沖擊韌性（V型缺口）為62 J/cm2和硬度為268.5 HB。隨著時效溫度升高（550℃～900℃）相轉變的順序為:κ’→納米-κ’+β-Mn→亞米-κ’+β-Mn+α→納米-κ’。其中四種類型的κ相析出涉及尺寸、形貌和分布被總結,包括晶內型:納米-κ’（<50nm）,亞米-κ’（>100nm）。
晶間型:κ*（～1μm）。以及片層狀κ,存在α+κ群落中。在550℃時效下,納米-κ’能促進β-Mn沿晶界析出,不需要借助α相;而在700℃和800℃長時間時效下,由于α相的大量析出,其形成主要借助于γ→α反應。通過納米壓痕測試,獲得了不同時效溫度下基體與析出相的納米硬度。計算得到理論層錯能（SFE）為82.3 mJ/m2,由于平面滑移軟化效應,變形模式以位錯平面滑動為主,隨著變形量的增加,主要的亞結構演變順序為:平面位錯隊列→平面位錯配置（偶極子和Lomer-Cottrell鎖）→泰勒晶格→帶。65錳冷軋鋼板本研究利用壓縮變形,觀察到了高層錯能下被抑制的形變孿晶以及一種多晶結構。通過分析理論臨界孿生應力（σT）,當外加應力大于σT,形變孿晶出現。多晶結構內部以位錯纏結為主,通過波狀滑移形成了位錯胞。并提出了多效協同的強化機理:1)位錯平面滑移導致滑移帶細化和帶形成,2)形變孿晶,3)多晶結構。這些形變亞結構的出現共同限制了位錯運動,促進基體內位錯密度的不均勻,從而增強了應變硬化。低沖擊載荷（0.5 J）下,時效后實驗65mn錳鋼板耐磨性更好,磨損百分比更低（0.55%～0.57%）。
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隨著汽車輕量化戰略的實施及汽車行業需求的變化,高強度高塑性的先進高強鋼被開發及應用。65錳鋼板尤其是以中錳鋼等鋼種為代表的第三代先進高強鋼兼顧成本及性能,在低制造成本的前提下,其強塑積能達到30 GPa-%級以上。
在開發中錳鋼等第三代先進高強鋼的過程中,亞穩奧氏體及其穩定性被認為是影響鋼材優異力學性能的關鍵因素;在應用中錳鋼等鋼種的過程中,亞穩奧氏體及其穩定性會影響回彈等成形方面的問題,因此需要深入研究。65mn錳冷軋鋼板本文以強塑積為30 GPa-%級的高強塑中錳鋼為研究對象,分析了組織中亞穩奧氏體在不同應變速率和不同變形方式下的穩定性;并以此為理論依據,探討了彎曲變形過程亞穩奧氏體發生的相變行為以及亞穩奧氏體對彎曲回彈的影響, 基于奧氏體特征建立了回彈預測模型,實現了中錳鋼回彈行為的高精度預測。本文的主要工作和結論如下:利用高速拉伸實驗及數字圖像關聯技術（Digital image correlation,DIC）研究了不同應變速率下亞穩奧氏體的穩定性。
結果表明,在應變速率為10-3s-1至5×101s-1范圍內,奧氏體穩定性隨著應變速率的增加而增加。通過EBSD和TEM觀察發現,不同應變速率下,高強塑中錳鋼觀組織的演變規律基本保持一致,即奧氏體隨著應變量的增加逐漸發生畸變,其內部產生層錯,部分奧氏體轉變成馬氏體;鐵素體內部幾何必要位錯密度隨著應變量的增加而顯著增加,并形成高密度的小角度晶界;奧氏體晶粒內的層錯隨著應變速率的增加呈現逐漸稀疏的趨勢。結合熱動力學計算及觀組織分析,65mn錳冷軋鋼板在應變速率由10-3 s-1增加至5×101s-1時,奧氏體的層錯能由9.8 mJ/m2升高至18.7mJ/m2,層錯能的升高抑制了奧氏體的轉變,增加了奧氏體穩定性;同時應變速率增加導致發生相變的臨界能量升高以及相變驅動力降低,也是奧氏體穩定性上升的原因。通過板材成形實驗及DIC技術研究了不同變形方式下亞穩奧氏體的穩定性。
圓錐破碎機是礦山行業中的一個關鍵設備65錳冷軋鋼板,其工作環境復雜且工作量巨大,因此設置耐磨襯板來保護圓錐破碎機的機體結構,作為該設備重要的消耗配件,其性能和使用壽命直接影響圓錐破碎機的工作效率和生產成本。目前我國破碎機襯板廣泛采用高錳鋼,其特點為屈服強度和初始硬度較低,若無法充分發揮加工硬化作用,高錳鋼的耐磨性難以滿足圓錐破碎機的使用需求。基于此,本文沿著提高強度和硬度、并保持一定沖擊韌性,從而提高綜合耐磨性的思路,設計了一種以貝氏體和馬氏體為主要組織的圓錐破碎機襯板用貝-馬復相耐磨鑄鋼。研究了貝-馬復相耐磨鑄鋼的相變規律,得到了 Ac1、Ac3和Ms溫度分別為762℃、843℃和281℃。
65錳鋼板材料的淬透性良好,在40℃/s～0.05℃/s的冷速范圍內均可發生馬氏體相變,在5℃/s～0.05℃/s的冷速范圍內均能夠獲得一定含量的貝氏體組織。確定了貝-馬復相耐磨鑄鋼的 熱處理工藝為900℃×2 h空冷或爐冷+回火300℃×2h,此時的力學性能為:抗拉強度1478 MPa、屈服強度1233 MPa、硬度52.1 HRC、常溫沖擊功20.6 J。分析了熱處理工藝參數對貝-馬復相耐磨鑄鋼力學性能和顯組織的影響規律,結果表明:淬火保溫溫度直接影響原始奧氏體晶粒、馬氏體板條束和板條塊的尺寸,而對馬氏體板條尺寸的影響具有遲滯性。
淬火冷卻速度影響組織中貝氏體和馬氏體的含量,在馬氏體晶界處的Mn、S、C和Si化合物降低了韌性,65mn錳冷軋鋼板在貝氏體組織中,大角度晶界和Y2O3的析出物對韌性有益。馬氏體組織具有更高密度的位錯纏結和更精細的板條組織,因此納米硬度高于貝氏體組織。通過二體銷-盤磨損實驗和三體沖擊磨料磨損實驗對比了貝-馬復相耐磨鑄鋼和Mn13Cr2的耐磨性,結果表明:貝-馬復相耐磨鑄鋼的耐磨性在銷-盤磨損和1 J、2 J、4 J沖擊磨料磨損時分別比Mn13Cr2高197%和38%、99%、246%。對貝-馬復相耐磨鑄鋼鹽霧腐蝕后再進行三體沖擊磨料磨損實驗,其耐磨性在鹽霧腐蝕1 h、2 h、4 h、8 h和24 h后分別降低了 10%、42%、54%、57%和 58%。提出了一種多維度磨損分析方法來闡釋貝-馬復相耐磨鑄鋼的耐磨機理。65錳鋼板一維磨損分析揭示了沿磨損表面法線方向,貝-馬復相耐磨鑄鋼的加工硬化機理為孿晶、高密度位錯和殘余奧氏體相變,Mn13Cr2的加工硬化機理為位錯纏結和堆垛層錯。
