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鋁鎂合金管型母線及鋁錳合金管母線料密度低，強度高，熱電導率高，耐腐蝕能力強，具有良好的物理特性和力學性能，因而廣泛應用于工業產品的焊接結構上。長期以來，由于焊接方法及焊接工藝參數的選取不當，造成鋁合金零件焊接后因應力過于集中產生嚴重變形，或因為焊縫氣孔、青海海東本地夾渣、青海海東本地未焊透等缺陷，導致焊縫金屬裂紋或材質疏松，嚴重影響了產品質量及性能。1．鋁合金材料特點鋁是銀白色的輕金屬，具有良好的塑性、青海海東本地較高的導電性和導熱性，同時還具有抗氧化和抗腐蝕的能力。鋁極易氧化產生三氧化二鋁薄膜，在焊縫中容易產生夾雜物，從而破壞金屬的連續性和均勻性，降低其機械性能和耐腐蝕性能。常見鋁合金母材和焊絲的化學成分及機械性能。廣毅榮銅鋁批發.2．鋁合金材料的焊接難點(1)極易氧化。在空氣中，鋁容易同氧化合，生成致密的三氧化二鋁薄膜(厚度約0.1-0.2μm)，熔點高(約2050℃)，遠遠超過鋁及鋁合金的熔點(約600℃左右)。氧化鋁的密度3.95-4.10g/cm3，約為鋁的1.4倍，氧化鋁薄膜的表面易吸附水分，焊接時，它阻礙基本金屬的熔合，極易形成氣孔、青海海東本地夾渣、青海海東本地未熔合等缺陷，引起焊縫性能下降。(2)易產生氣孔。鋁和鋁合金焊接時產生氣孔的主要原因是氫，由于液態鋁可溶解大量的氫，而固態鋁幾乎不溶解氫，因此當熔池溫度快速冷卻與凝固時，氫來不及逸出，容易在焊縫中聚集形成氣孔。氫氣孔目前難于完全避免，氫的來源很多，有電弧焊氣氛中的氫，鋁板、青海海東本地焊絲表面吸附空氣中的水分等。實踐證明，即使氬氣按GB/T4842標準要求，純度達到99.99％以上，但當水分含量達到20ppm時，也會出現大量的致密氣孔，當空氣相對濕度超過80％時，焊縫就會明顯出現氣孔。(3)焊縫變形和形成裂紋傾向大。鋁的線膨脹系數和結晶收縮率約比鋼大兩倍，易產生較大的焊接變形的內應力，對剛性較大的結構將促使熱裂紋的產生。(4)鋁的導熱系數大(純鋁0.538卡/Cm.s.℃)。約為鋼的4倍，因此，焊接鋁和鋁合金時，比焊鋼要消耗更多的熱量。(5)合金元素的蒸發的燒損。鋁合金中含有低沸點的元素(如鎂、青海海東本地鋅、青海海東本地錳等)，在高溫電弧作用下，極易蒸發燒損，從而改變焊縫金屬的化學成分，使焊縫性能下降。(6)高溫強度和塑性低。高溫時鋁的強度和塑性很低，破壞了焊縫金屬的成形，有時還容易造成焊縫金屬塌落和焊穿現象。(7)無色彩變化。鋁及鋁合金從固態轉為液態時，無明顯的顏色變化，使操作者難以掌握加熱溫度。3．鋁合金材料焊接的工藝方法(1)焊前準備采用化學或機械方法，嚴格清理焊縫坡口兩側的表面氧化膜。化學清洗是使用堿或酸清洗工件表面，該法既可去除氧化膜，還可除油污，具體工藝過程如下：體積分數為6％～10％的氫氧化鈉溶液，在70℃左右浸泡0.5min→水洗→體積分數為15％的硝酸在常溫下浸泡1min進行中和處理→水洗→溫水洗→干燥。洗好后的鋁合金表面為無光澤的銀白色。機械清理可采用風動或電動銑刀，還可采用刮刀、青海海東本地銼刀等工具，對于較薄的氧化膜也可用0.25mm的銅絲刷打磨氧化膜。清理好后立即施焊，如果放置時間超過4h，應重新清理。(2)確定裝配間隙及定位焊間距施焊過程中，鋁板受熱膨脹，致使焊縫坡口間隙減少，焊前裝配間隙如果留得太小，焊接過程中就會引起兩板的坡口重疊，增加焊后板面不平度和變形量；相反，裝配間隙過大，則施焊困難，并有燒穿的可能。合適的定位焊間距能保證所需的定位焊間隙，因此，選擇合適的裝配間隙及定位焊間距，是減少變形的一項有效措施。根據經驗，不同板厚對接縫較合理的裝配工藝參數如表2。(3)選擇焊接設備目前市場上焊接產品種類較多，一般情況下宜采用交流鎢極氬弧焊(即TIG焊)。它是在氬氣的保護下，利用鎢電極與工件問產生的電弧熱熔化母材和填充焊絲的一種焊接方法。該焊機工作時，由于交流電流的極性是在周期性的變換，在每個周期里半波為直流正接，半波為直流反接。正接的半波期間鎢極可以發射足夠的電子而又不致于過熱，有利于電弧的穩定。反接的半波期間工件表面生成的氧化膜很容易被清理掉而獲得表面光亮美觀、青海海東本地成形良好的焊縫。(4)選擇焊絲一般選用301純鋁焊絲及311鋁硅焊絲。(5)選取焊接方法和參數一般以左焊法進行，焊炬和工件成60°角。焊接厚度15mm以上時，以右焊法進行，焊炬和工件成90°角。焊接壁厚在3mm以上時，開V形坡口，夾角為60°～70°，間隙不得大于1mm，以多層焊完成。壁厚在1.5mm以下時，不開坡口，不留間隙，不加填充絲。焊固定管子對接接頭時，當管徑為200mm，壁厚為6mm時，應采用直徑為3～4mm的鎢極，以220～240A的焊接電流，直徑為4mm的填充焊絲，以1～2層焊完。
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鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線管母線鍍鈦金工藝，屬于鍍膜技術它是在常規鍍鈦工藝基礎上增加預鍍和電鍍工藝步驟，鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線工藝是將活化后的鍍件置于食鹽和鹽酸的水溶液中進行化學處理；電鍍工藝的鍍液成分包括硫酸鎳、青海海東氯化鎳、青海海東硼酸、青海海東十二烷基硫酸鈉、青海海東糖精、青海海東光亮劑，本工藝具有簡單、青海海東實用、青海海東效果佳等優點，本工藝制得的鈦金鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線其膜層硬度HV≈1500、青海海東同等條件下比鍍22K金耐磨150倍，可加工成各種形態的金色、青海海東彩色，黑色等光亮的多種系列鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線產品。擠壓缺陷。鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線擠壓過程中因擠壓設備是否完備，擠壓工藝是否成熟以及操作是否失當，會產生諸如氣泡、青海海東夾雜、青海海東成層、青海海東色差、青海海東扭曲等缺陷，影響鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線的質量。氧化膜厚度薄。標準規定建筑鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線氧化膜厚度應不小于10um（微米）。厚度不夠，鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線表面易銹蝕、青海海東腐蝕。抽驗中一些無產名、青海海東廠址、青海海東生產許可證、青海海東合格證的鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線，其氧化膜厚度僅2至4um，有的甚至沒有氧化膜。據專 家估算每減少1um氧化膜厚度，每噸型材可減少電耗成本150多元。化學成分不合格。摻入大量雜鋁、青海海東廢鋁的鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線能大大降低成本，但會導致建筑鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線化學成分不合格，嚴重危及建筑工程。降低型材壁厚。90系列推拉窗型，按標準其鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線壁厚Z低不小于1．4mm，一些產品僅0．6至0．7mm。46系列地彈門型，標準使用的鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線壁厚Z低不小于1．62mm，抽 檢中，一些產品僅0．97至1．18mm。劣質鋁鎂合金管 鋁錳合金管 管型母線大量減少封閉時間，減少了化學試劑損耗，成本降了，但型材耐腐蝕性能也大大降低了。
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管型母線 系列產品：6063G（6063）鋁鎂合金管母線，LF21（3A21）鋁錳合金管母線，LDRE（6R05）鋁鎂硅合金管母線，6Z63（6063-Zr）耐熱鋁合金管母線 ，6063鋁鎂合金管管形母線、青海海東同城6063G鋁鎂合金管形母線、青海海東同城LF-21鋁錳合金管形母線、青海海東同城3A12鋁錳合金管形母線、青海海東同城LDRE鋁鎂硅合金管形母線、青海海東同城6R05鋁鎂硅合金管形母線、青海海東同城6Z63耐熱鋁合金管形母線腐蝕及6000系鋁合金的晶間腐蝕- 來源： 互聯網 發布人: rlc666 大中小摘要： 鋁及鋁合金的腐蝕主要有點蝕、青海海東同城晶間腐蝕、青海海東同城應力腐蝕開裂、青海海東同城層狀腐蝕等。鋁雖具有相當高的抗腐蝕性能，但不管什么金屬材料，也不管它有多高的抗蝕性，在使用中總會或多或少地產生腐蝕損耗。每年鋁的腐蝕損耗約為當年鋁產量的0.5％。6000系合金在變形鋁合金中是產量 的，它的抗腐蝕性能雖不如1000系、青海海東同城3000系、青海海東同城5000系鋁合金，但卻比2000系及7000系鋁合金大得多。6000系合金的晶間傾向也比較大，對重要結構用的6000系鋁合金材料應進行晶間腐蝕敏感性評估。鋁及鋁合金的腐蝕主要有點蝕、青海海東同城晶間腐蝕、青海海東同城應力腐蝕開裂、青海海東同城層狀腐蝕等。鋁雖具有相當高的抗腐蝕性能，但不管什么金屬材料，也不管它有多高的抗蝕性，在使用中總會或多或少地產生腐蝕損耗。每年鋁的腐蝕損耗約為當年鋁產量的0.5％。6000系合金在變形鋁合金中是產量 的，它的抗腐蝕性能雖不如1000系、青海海東同城3000系、青海海東同城5000系鋁合金，但卻比2000系及7000系鋁合金大得多。6000系合金的晶間傾向也比較大，對重要結構用的6000系鋁合金材料應進行晶間腐蝕敏感性評估。根據慣用的估算方法，每年中國因腐蝕造成的直接經濟損失約占GDP（國民生產總值）的3％，因腐蝕消耗的鋼材為年產量的1/3左右，其中約占總產量的1/10是不可回收利用的。鋁及鋁合金的抗腐蝕性能比鋼高得多，腐蝕損耗也比鋼小得多。2020年，中國原鋁產量3730萬噸，照此估算，鋁的腐蝕損耗約18.65萬噸。鋁腐蝕的分類從腐蝕的形貌看，鋁的腐蝕可分為腐蝕和局部腐蝕，前者又稱均勻腐蝕，也稱整體腐蝕，是指與環境相接觸的材料表面均勻腐蝕而受到損耗。鋁在堿性溶液中的腐蝕就是典型的均勻腐蝕，如堿洗，腐蝕結果是鋁表面以近似相同的速率變薄，質量減輕。但應當指出， 的均勻腐蝕是不存在的，厚度的減薄各處不盡相同。局部腐蝕是指腐蝕的發生局限在結構的特定區域或部位上，又可分為如下幾類：1.點蝕點蝕發生在金屬表面極為局部的區域內或部位上，造成洞穴或坑點并向內部擴展，甚至造成穿孔。若坑口直徑小于點穴深度時，稱為點蝕；若坑口直徑大于坑的深度時，可稱為坑蝕。實際上，點蝕與坑蝕并無嚴格界限。鋁在含氯化物的水溶液中所發生的為典型的點腐蝕。在鋁的腐蝕中，點腐蝕常見，是由于鋁的某一區域的電位與基體電位不同引起的，或由電位與鋁基體電位不同的雜質存在引起的。2.晶間腐蝕此種腐蝕是在晶粒或晶體本身未受到明顯侵蝕情況下，發生在金屬或合金晶界處的一種選擇性腐蝕，會使材料力學性能劇降，以致造成結構損壞或事故。晶間腐蝕原因是在某些條件下晶界很活潑，如晶界處有雜質，或晶界處某一合金元素增多或減少，也就是說晶界上必須有一層薄薄的對鋁的其余部分呈電負性的區域，它優先腐蝕。高純鋁在鹽酸中及高溫水中可發生這類腐蝕，AI-Cu、青海海東同城AI-Mg-Si、青海海東同城Al-Mg、青海海東同城Al-Zn-Mg 合金都對晶間腐蝕敏感。3.電偶腐蝕電偶腐蝕也是鋁的一種特征性腐蝕形態。當一種不太活潑的金屬和一種比較活潑的金屬如鋁（陽極）在同一環境中相接觸時或有導體相聯時，形成電偶并引起電流的流動，從而造成電偶腐蝕。電偶腐蝕又稱雙金屬腐蝕或接觸腐蝕。鋁的自然電位很負，當鋁與其它金屬接觸時，鋁總是呈陽極，腐蝕加速，幾乎所有鋁及鋁合金都無法避免電偶腐蝕。相接觸的兩種金屬的電位差愈大，電偶腐蝕也愈嚴重。應特別注意的是，在電偶腐蝕中，面積因素極為重要，大陰極和小陽極是不利的搭配。4.縫隙腐蝕同種或異種金屬相接觸，或金屬與非金屬相接觸，就會形成縫隙，就會在縫隙處或其鄰近處產生腐蝕，縫隙外沒有腐蝕，是由于縫隙內氧的缺乏引起的，因為此時形成濃差電池。縫隙腐蝕與合金種類幾乎無關，即使非常耐蝕的合金也會發生。縫隙頂端酸性環境是腐蝕原動力，是沉積物（垢）下腐蝕的一種，6063合金建筑鋁型材表面灰漿下腐蝕是一種極為普通的垢下縫隙腐蝕。法蘭連接面、青海海東同城螺母緊固面、青海海東同城搭接面、青海海東同城焊縫氣孔、青海海東同城銹層下與沉層在金屬表面的淤泥、青海海東同城積垢、青海海東同城雜質等都會引發縫隙腐蝕。5.應力腐蝕開裂應力腐蝕開裂是拉應力和特定腐蝕介質共存時引起的腐蝕開裂。應力可以是外加的，也可以是金屬內部的殘余應力，后者可能產生于加工制造時的形變，也可以產生于淬火時的劇烈溫度變化，還可能是內部結構改變引起體積變化造成的。鉚接、青海海東同城螺栓緊固、青海海東同城壓入配合、青海海東同城冷縮配合造成的應力也是殘余應力，當金屬表面的拉應力達到屈服強度Rpo.2時就會產生應力腐蝕開裂，2000系及7000系鋁合金厚板在淬火時都會產生殘余應力，應在時效處理前通過預拉伸，以免加工航空器零件時產生變形或甚至帶到零件中去。6.層狀腐蝕該腐蝕又稱剝層、青海海東同城剝落、青海海東同城成層腐蝕，可簡稱剝蝕，是2000系、青海海東同城5000系、青海海東同城6000系及7000系合金的一種特殊的腐蝕形態，多見于擠壓材，一旦發生可像云母一樣一層一層地往下剝離。7.絲狀腐蝕這是一種可在鋁材漆膜或其他涂層下呈蠕蟲狀發展的腐蝕，但未發現陽極氧化膜下的這種腐蝕，一般發生于航空器鋁結構件與建筑或結構鋁件涂層之下。絲狀腐蝕與材料成分、青海海東同城涂覆前預處理和環境因素有關。環境因素是指溫度、青海海東同城濕度、青海海東同城氯化物等。6000系合金的晶間腐蝕在當今應用的變形鋁合金中，應用廣的是熱處理可強化的6000系合金，它們是一類Al-Mg-Si系與Al-Mg-Si-Cu系合金。2018年在美國鋁業協會（TheAluminum Association，Inc.）公司注冊的常用及非常用合金共706個，其中6000系合金多，有126個，占18％，在建筑工業、青海海東同城結構領域與交通運輸裝備方面獲得了廣泛的應用，因為它們有良好的成形加工性能、青海海東同城適中的強度與的抗腐蝕性能。可是如果合金成分配比不恰如其分，或熱處理參數選擇不當，或加工成形欠妥，那么在含氯的環境中就會出現晶間腐蝕（IGC）。在多數情況下，晶間腐蝕出現于含少量銅和Si/Mg 高的合金中，通常大多數含銅合金的銅含量都不大于0.4％，只有6013、青海海東同城6113、青海海東同城6056、青海海東同城6156等4個合金的銅含量高達1.1％，向Al-Mg-Si合金加銅是為提高合金的力學性能。研究發現，凡是有晶間腐蝕敏感性的合金，用高分辨率掃描透射電鏡觀察時，往往發現有富銅的偏析層和陰極性Q相沉淀物。Q相是一種四元金屬間相，分子式為Cu2Mg8 Si5Al4，沿著晶界析出，使鄰近的固溶體發生陽極溶解，形成無析出物帶（precipitate free zone）。晶間腐蝕敏感性檢驗在確定鋁合金的晶間腐蝕敏感性時，常用檢驗方法有兩種：現場（野外）試驗（fieldtest）與加速沉浸試驗。在加速試驗時，為了加快腐蝕進行，往往采用含有鹽酸的氯化鉀溶液（ISO 11846MethodB）或加有過氧化氫的氯化鉀溶液（ASTMG110）。試驗后對試樣橫截面進行金相觀察或測定其力學性能損失。ISO11846加速試驗結果與海洋氣氛現場試驗結果有著高度的一致性，可是晶間腐蝕敏感性鋁材在加速試驗時，在靠近試樣表面的幾乎所有晶界都發生嚴重的腐蝕（均勻晶間腐蝕），而現場試驗試樣表面僅在有限的地區發生腐蝕（局部腐蝕）。盡管如此，加速試驗仍是能準確地判斷材料是否有晶界腐蝕的標準方法。汽車工業常常按ISO 11846 Method B標準判斷6000系鋁合金是否有晶間腐蝕。按此標準試驗時，首先將小試樣（表面積＜20cm2）全浸于室溫酸性氯化鈉溶液（pH＝1）中24h，然后進行金相檢驗，以確定腐蝕類型，點蝕還是晶間腐蝕，還待確定：腐蝕破壞表面百分數和 腐蝕深度。近的研究顯示，允許對試驗條件做一些較大的變動，不會對試驗結果再現性有大的影響。特別是標準規定電解質體積對試樣表面積之比不得小于5ml/cm2，否則對晶間腐蝕速度的影響甚大。試樣表面發生腐蝕的條件是必須存在陰極反應（析出氫，氧減少），試驗溶液的pH值隨著時間延長而上升，使電解質腐蝕下降。在8系列變形鋁合金中，6000系合金是一類Al-Mg-Si（Cu，Zn）系合金，易發生晶間腐蝕的合金之一，也就是說該系合金有相當強的晶間腐蝕敏感性。為了檢驗6000系合金晶間腐蝕傾向，一個有效的方法是在ISO 11846標準試驗后進行堿液浸蝕再進行除污處理，除污處理用濃硝酸液。不過在溫度50℃-60℃、青海海東同城濃度（5-10）wt％的NaOH溶液中浸蝕2min-5min，對試驗結果會有所影響。一種有效的替代堿浸蝕的工藝是用硝酸/ 溶液，能有效地表面上富鐵原生質點上的鋁。大家知道，鋁質點能加速鋁合金在氯化物溶液的腐蝕，因為它們是局部的顯微陰極，同時這些質點還是晶間腐蝕（IGC）的發源地。與在堿液中的腐蝕相比，合金在硝酸/氟化物液中的腐蝕緩慢一些。6000系合金既是一類應用廣、青海海東同城產量 、青海海東同城品種（牌號）多的變形鋁合金，也是晶間腐蝕敏感性大的變形合金之一，但是只要生產中嚴格遵守工藝規范特別是熱處理工藝，結構設計合理，制作精良，這種腐蝕完全可以避免。6000系合金結構、青海海東同城零部件的晶間腐蝕敏感性還與其工作環境密切相關，在設計結構時，宜給予充分注意。