• 
• 
• 
• 
• 

45號鋼板隨著越來越多本文以BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)為基礎(chǔ)工具利用WC-8%Co電極在基體45#鋼表面進行電火花沉積形成的WC-8%Co沉積層建立了沉積時間、輸出電壓、輸出頻率、輸出電容四個主要工藝參數(shù)與涂層厚度和硬度之間的數(shù)學(xué)關(guān)系模型通過正交實驗得到的試驗數(shù)據(jù)與預(yù)測值非常接近驗證了該模型的可預(yù)測性。同時在網(wǎng)絡(luò)模型基礎(chǔ)上通過已知的涂層厚度和硬度以及部分的工藝參數(shù)推測出其余工藝參數(shù)的反計算方法。結(jié)果表明就涂層厚度而言沉積時間對涂層厚度的影響 輸出頻率的影響較小沉積得到的厚度 工藝參數(shù)為:80 V、9 min、2 500 Hz、240μF;就硬度而言沉積時間對涂層顯微硬度影響 同樣的輸出頻率對硬度的影響較小 工藝參數(shù)為:80 V、3 min、3 000 Hz、180μF。 與鐵素體形貌又以片層狀為主。殘余奧氏體含量與奧氏體化/半奧氏體化溫度變化規(guī)律不明顯總體含量在25%~34%。（3）冷軋中錳鋼采用IT熱處理工藝處理后在680℃退火10 min并低溫回火試樣可獲得不同形貌—45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

  65錳鋼板軋機成型—福建三鋼轉(zhuǎn)爐-LF精煉-VD精煉-連鑄工藝生產(chǎn)的20CrMnTi齒輪鋼全氧和夾雜物行為研究發(fā)現(xiàn)VD終渣中w（FeO）增加為了揭示20#鋼、45#鋼在往復(fù)運
采用電化學(xué)力及內(nèi)摩擦角的影響，其次，以不同含水率的土壤磨料對45#鋼試樣進行磨損試驗，分析了含水率、內(nèi)摩擦角及抗剪強度與磨損質(zhì)量損失間的關(guān)系，得到了不同含水率的土壤磨料對45#鋼磨損質(zhì)量損失曲線，并用掃描電子顯微鏡對其磨損表面形貌進行了觀察，探究了其磨損機理，經(jīng)試驗分析，本研究得出以下結(jié)論： （1）土壤含水率2%時，黏結(jié)力為20.8kpa，隨著含水率的增大到11%時達到值76.0kpa，隨著含水率增加達到飽和時黏結(jié)力為零，黏結(jié)力在飽和度50%左右時；土壤磨料的內(nèi)摩45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板擦角與含水率呈線性遞減關(guān)系；土壤塑性狀態(tài)直壓力與抗剪強度呈線性增加，通過回歸分析得到抗剪強度與垂直壓力的方程τ=aσ+b，其中a、b為常數(shù)，當含水率為14%時，τ=0.1767σ+94.8kpa；含水率低 于下塑限時，土壤抗剪強度隨含水率增大而增大，含水率高于上塑限時，抗剪強度隨含水率曾大而呈非線性減小。 （3）45#鋼磨損質(zhì)量損失隨著內(nèi)摩擦角增大而呈線性增大，隨著抗剪強度增大呈指數(shù)增長，研究土壤磨料對金屬材料的磨損也可以考慮土壤內(nèi)摩擦角及抗剪強度等力學(xué)特性因素；土壤含水率低于下塑限和高于上塑限時，45#鋼磨損質(zhì)量損失曲線變化平緩，土壤含水率在下塑限至上塑限之間時隨著含水率的增加磨損質(zhì)量損失曲線下降明顯，含水率是影響金屬材料耐磨性的重要因素。 （4）土壤含水率低于下塑限時，土壤磨料對45#鋼的磨料磨損機制以顯微切削為主，土壤含水率在下塑限至上塑限之間時，土壤對45#鋼磨損機制從以顯微切削為主逐步轉(zhuǎn)變?yōu)榉磸?fù)塑變硬化而疲勞剝落為主，而當土壤含水率高于上塑限時，土壤對45#鋼磨損機理以復(fù)塑變硬化而疲勞剝落為主；45#鋼磨損質(zhì)量損失隨著含水率增大而減小，含水率為2%時磨損質(zhì)量（58mg）是含水率14%時的3倍，水膜起到潤滑和降溫作用，降低了摩擦系數(shù)和磨損率的屈服強度為45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號冷軋鋼板目的研究超聲表面滾壓處理（Ultrasonic Surface Rolling ProcessUSRP）對45#鋼表層特性及疲勞性能的影響。方法利用超聲表面滾壓設(shè)備處理45#鋼觀察分析處理前后試樣的表層特征、狀態(tài)、微觀結(jié)構(gòu)采用旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞試驗研究試樣疲勞性能通過升降法測取疲勞極限值。結(jié)果45號鋼板，65錳鋼板，40cr鋼板，42crmo鋼板碳鋼是一種在工業(yè)生產(chǎn)和日常生活中廣泛應(yīng)用的金屬材料其摩擦學(xué)性能的好壞直接影響了材料的使用范圍和使用壽命。因此在摩擦學(xué)領(lǐng)域中的研究集中在如何有效降低材料的摩擦和減少磨損。大量研究證明在光滑表面構(gòu)筑特殊微納表面織構(gòu)可以有效降低滑動摩擦副的真實接觸面積從而極大地改良材料的摩擦磨損特性。另外采用自組裝技術(shù)在表面沉積的單分子膜可降低材料表面能在一定程度內(nèi)降低材料的摩擦。事實上將這兩種技術(shù)有機結(jié)合使用不僅可以極大提高表面的疏水特性同時有望利用表面織構(gòu)的減摩效應(yīng)和自組裝薄膜的納米潤滑效應(yīng)進一步改善表面的摩擦學(xué)性能。 然而將表面織構(gòu)技術(shù)和自組裝技術(shù)有機耦合以獲得金屬材料表面的 摩擦學(xué)性能的研究很少有報道。本論文的工作主要涉及這一領(lǐng)域首先通過化學(xué)刻蝕技術(shù)或溶膠凝膠技術(shù)在45#鋼表面獲得具有特定的微納表面織構(gòu)然后在其表面利用分子自組裝技術(shù)化學(xué)沉積硬脂酸單分子層得到高疏水乃至超疏水性能的有機微納米薄膜以期 限度地減小材料的摩擦和磨損。我們系統(tǒng)地研究了45#鋼表面高疏水薄膜的形成機制、表面形貌、化學(xué)組成與鍵合形式、表面潤濕性重點考察了薄膜的摩擦學(xué)行為。同時本文還研究了制備條件、溫度和紫外光照射對45#鋼表面薄膜摩擦學(xué)性能的影響。實驗取得一定進展研究海水交替、海水及淡水自然環(huán)境下2年的暴露試驗將三種環(huán)境下材料的腐蝕形貌、腐蝕速率進行對比總結(jié)3種45號鋼板，65錳鋼板，40cr鋼板，42crmo鋼板 材料在不同水環(huán)境下的腐蝕規(guī)律對其腐蝕機理進行了簡要的探討并對其長周期的腐蝕行為進行預(yù)測。結(jié)果對45#鋼來說淡海水環(huán)境對其的影響是海水環(huán)境下的92%淡水環(huán)境的影響是海水環(huán)境下的46%;對Q235來說淡海水環(huán)境對其的影響是海水環(huán)境下的88%淡水環(huán)境的影響是海水環(huán)境的53%。結(jié)論碳鋼在海水環(huán)境下耐蝕性差在淡海水交替自然環(huán)境下次之在淡水環(huán)境下的耐蝕性能style:normal;background-color:#ffffff;">16錳鋼是一種強度比一般低碳鋼高的普通低合金鋼在管線建設(shè)中用16錳鋼管代替一般低碳鋼管可給 節(jié)省大量的鋼材。16錳鋼具有一定的淬硬傾向在零度以下低溫焊接時在焊接接頭中有可能出現(xiàn)影響機械性能的脆性組織或者在焊縫和熱影響區(qū)中產(chǎn)生裂縫等現(xiàn)象。根據(jù)戰(zhàn)備的需要有些16錳鋼管線工程要求在東北的嚴冬條件下進行焊接施工而16錳鋼管線野外低溫焊接（指-10℃以下）目前在國內(nèi)外尚無成熟的經(jīng)驗。因此低溫焊接是保證16錳鋼管線施工質(zhì)量的  號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號鋼板為研究高溫自然冷卻后45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo性目前易磨損、受沖擊的大型備件都存在著使用壽命偏低的現(xiàn)象比如：高爐布料溜槽、料鐘料斗等而采用復(fù)合材料的制備技術(shù)可以滿足其使用需求由于硬質(zhì)合金與鋼的復(fù)合技術(shù)正在被廣泛應(yīng)用。因此本文研究以Cu合金作為釬焊料將YG8硬質(zhì)合金與45#鋼在氬氣保護條件下進行浸潤焊如：浸潤焊的加熱溫度、釬焊料的選擇對浸潤焊界面組織和接頭性能的影響并在此工藝上進行應(yīng)用研究將布料溜槽工裝結(jié)構(gòu)進行等比例縮小以獲得高強度的焊接接頭。借助于光學(xué)顯微鏡（OM）、掃描電鏡（SEM）、能譜（EDS）分析了表面形貌和界面組織結(jié)構(gòu)結(jié)合界面強度的測定從而實現(xiàn)硬質(zhì)合金、釬焊料和鋼達到高強度結(jié)合。本課題選用Cu-Zn-Ni合金釬焊料連接YG8硬質(zhì)合金與45#鋼的浸潤焊工藝通過選擇1080℃、1120℃和1150℃的加熱溫度、Cu-Mn-Ni釬焊料作為對比試驗得出 加熱溫度再進行應(yīng)用研究與分析并將其推廣到制備高爐布料溜槽中。結(jié)果表明：（1）采用浸潤焊工藝可以成功的將硬質(zhì)合金與鋼連接在一起且界面結(jié)合良好無夾渣、氣孔、裂紋等缺陷說明釬焊料在硬質(zhì)合金和鋼浸潤焊工藝中表現(xiàn)良好的潤濕性；且此工藝可以獲得高強度、高性能的接頭形式可以將其推廣制備高爐布料溜槽。（2）選擇Cu-Zn-Ni釬焊料加熱溫度為1080℃、1120℃和1150℃進行浸潤焊得出：加熱溫度為1080℃裂紋效應(yīng)對45#鋼抗拉性能的影響:邊緣裂紋試樣比中心裂紋試樣影響小;中心裂紋試樣中斜裂紋試樣比橫裂紋試樣影響小;邊緣裂紋試樣中斜裂紋試樣比橫裂紋試樣影響小 耐磨鋼板NM400

    65錳鋼板研究20Cr與Q460C異種鋼的焊接工藝選取ER55-G直徑1.2 mm實心焊絲焊接材料選擇體積分數(shù)80%Ar+20%CO2富氬混合氣作為保護氣體。焊前預(yù)熱利用失重法、SEM、EDS、XRD和XPS等分析方法在自主設(shè)計的動態(tài)腐蝕實驗裝置上研究了CO2分壓對20#鋼在CO2/H2O氣液兩<合成了新型Schiff堿化合物香蘭素縮34-二氨基苯甲酸（V-dba）。采用紅外光譜對其結(jié)構(gòu)進行了表征。研究了V-dba在45#鋼電極表面的組裝工藝采用電化學(xué)阻抗譜（EIS）和極化曲線方法研究了V-dba自組裝膜對45#鋼緩蝕性能的影響。結(jié)果表明改變組裝時間和組裝濃度均對Schiff堿的緩蝕效率產(chǎn)生影響。隨著組裝濃度的增大自組裝膜增大Schiff堿對鋼的緩蝕效率。工藝條件為:組裝時間12h組裝摩爾濃度0.360mmol.L-1緩蝕效率。 42crmo鋼板45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號鋼板的開利用掃描電鏡、力學(xué)性能測試和夏比沖擊等測試方法研究了不同規(guī)格、不同質(zhì)量等級的Q460鋼管塔在不同溫耐磨和低摩擦系數(shù)的Ni-P-Al2O3-PTFE復(fù)合鍍層。 實驗制備的Ni-P、Ni-P-Al2O3、Ni-P-PTFE和Ni-P-Al2O3-PTFE等鍍層鍍態(tài)時為非晶態(tài)結(jié)構(gòu)Ni-P非晶態(tài)鍍層硬度為516HVNi-P-PTFE非晶態(tài)鍍層的硬度為380HVNi-P-Al2O3非晶態(tài)鍍層硬度為684HVNi-P-Al2O3-PTFE非晶態(tài)鍍層的硬度為452HV。經(jīng)過熱處理后鍍層在300℃時開始晶化到400℃時其鍍層全部轉(zhuǎn)化為晶態(tài)；Ni-P合金鍍層的硬度室溫環(huán)境下通過特定磁場提高鐵磁性材料的力學(xué)性能具有工程應(yīng)用前景。該文研究了經(jīng)不均勻冷卻產(chǎn)生殘余應(yīng)力的45#鋼試塊在低頻間歇磁場作用前后晶界和殘余應(yīng)力的變化發(fā)現(xiàn)晶界移動距離沿磁場方向比垂直于磁場方向明顯殘余應(yīng)力的變化也較為顯著。可以認為由于45#鋼中鐵素體晶粒與珠光體晶粒磁性能的不均勻在外加間歇磁場作用下晶界處產(chǎn)生自由磁極進而產(chǎn)生作用在晶界上的脈動應(yīng)力該脈動應(yīng)力與晶界處原始應(yīng)力疊加增大了晶界發(fā)生移動的幾率導(dǎo)致殘余應(yīng)力的改變。晶粒間磁性能的差異、原始殘余應(yīng)力狀態(tài)和外加磁場的形式是產(chǎn)生晶界移動及殘余應(yīng)力改變的重要因素。 合金覆層綜合 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號冷軋鋼板不采用利用MMU-5G型端面摩擦磨損試驗機研究了在自修復(fù)添加劑作用下時間對45#鋼-鑄鐵摩擦副摩擦磨損性能的影響及其機制。驗證了45#鋼與鑄鐵匹配時摩擦表面形成自修復(fù)膜的能力研究了鑄鐵的摩擦磨損性能及自修復(fù)膜形成情況借助SEM和EDS觀察分析摩擦表面形貌及成分組成。結(jié)果表明:時間效應(yīng)對45#鋼-鑄鐵摩擦副摩擦磨損性能的影響顯著鑄鐵試樣的磨損失重損失低于45#鋼摩擦磨損時間為10h時45#鋼試樣表面生成自修復(fù)膜而鑄鐵表面未觀察有修復(fù)膜的生成添加劑對鑄鐵的減摩和耐磨效應(yīng)顯著。 降低;斷后伸長率（A）和強塑積（Rm×A）先升高而后降低在650℃退火10 min時塑性（46%）和強塑積（46 GPa%）獲得 值。分析認為高含量亞穩(wěn)奧氏體相的TRIP效應(yīng)以及超細的晶粒尺寸是獲得超高強度、超高塑性及高的強塑積的主要原因。  。65錳冷軋鋼板45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板