NM360主要是在需要耐磨的場合或部位提供保護，使設備壽命更長，減少維修帶來的檢修停機，相應的減少資金的投入。 命 名:N是耐(nai)M是磨(mo)兩個中文漢字的 個拼音字母，360則代表這種鋼板的平均布氏硬度。 熱處理:高溫回火，淬火+回火(調質)。 性 能:屈服在800多，抗拉強度在1000上。 國產牌號對照 NM360耐磨鋼板國產牌號對照 中國舞鋼 WYJ/WJX 武鋼 WISCO 寶鋼 HARD 新鋼 Q/XGJ 首鋼 JX62 WNM360 NM360 HARDOX360 NM360 NM360 折疊編輯本段化學成分 化學成分：此為舞鋼企業標準:WYJ112-2008 化學成分 成份 廠家 C Si Mn P S Cr Mo Ni B 牌號 WNM360 舞鋼 ≤0.25 ≤0.70 ≤1.30 ≤0.025 ≤0.010 ≤1.4 ≤0.50 ≤1.00 ≤0.004

Mn13是高錳耐磨鋼是抵抗強沖擊、大壓力物料磨損等耐磨材料中的 選擇。 Mn13是高錳耐磨鋼是抵抗強沖擊、大壓力物料磨損等耐磨材料中的 選擇。高錳鋼 的特點有兩個:一是外來沖擊越大，其自身表層耐磨性越高;二是隨著表面硬化層的逐漸磨損，新的加工硬化層會連續不斷形成。Mn13軋制鋼板對強沖擊磨損和大應力磨損有極好的耐磨性能，在使用過程中不會出現破碎，而且具有便于切割、焊接、彎曲等易機械加工性能。 傳統使用的高鉻鑄鐵僅僅對移動磨損有較好的耐磨性。Mn13軋制鋼板可以有效降低設備易損件的使用成本并節省設備檢修費用，提高成品競爭力。 標準型的Mn13高錳鋼又稱Hadfield鋼，是由英國人Hadfield于1882年發明的。我國高錳鋼鑄件的 標準(GB/T5680-1998)牌號有:ZGMn13-1、ZGMn13-2、 ZGMn13-3、ZGMn13-4、ZGMn13-5;美國ASTM奧氏體錳鋼鑄件標準(ASTMA128/A128M-1993)鋼號有:ASTM- A(UNS-J91109)、ASTM-B-1(UNS-J91119)、ASTM-B-2(UNS-J91129)、ASTM-B-3(UNS-J91139)、ASTM-B-4(UNS-J91149)、ASTM-C(UNS-J91309)、 ASTM-D(UNS-J91459)、ASTM-E-1(UNS-J91249)、ASTM-E-2(UNS-J91339)、ASTM-F(說明:如果用戶無其它要求一般供給鋼號A鑄件);日本高錳鋼鑄件 標準[JISG5131(1991)]牌號有:SCMnH1、SCMnH2、SCMnH3、 SCMnH11、SCMnH21;俄羅斯鑄造高錳鋼標準ΓOCT977-1988鋼號有:110Γ13π、110Γ13X2BPπ、110Γ13ΦTπ、 130Γ14 XMΦAπ、120Γ10Φπ;ISO奧氏體錳鋼鑄件國際標準[ISO13521:1999(E)]牌號有:GX120MnMo7-1、GX110MnMo13-1、GX100Mn13、GX120Mn13、GX120MnCr13 2、GX120MnNi13-3、GX120Mn17、GX90MnMo14、GX120MnCr17-2。

NM400耐磨板是高強度耐磨鋼板，其具有較高的抗磨損能力。 命名:N是"耐磨"中"耐"的 個拼音字母. M是"耐磨"中"磨"的 個拼音字母. 400是布氏硬度值HB值。(400硬度值是廣義的，國產NM400硬度值是在400左右。) 折疊編輯本段成份性質 合金耐磨層的化學成分中碳含量達4~5%，鉻含量高達25~30%，其金相組織中Cr7C3碳化物的體積分數達到50%以上，宏觀硬度為HRC56~62，碳化鉻的硬度為HV1400~1800。由于碳化物成于磨損方向相垂直分布，即使與同成分和硬度的鑄造合金相比較，耐磨性能提高一倍以上。與幾種典型的材料耐磨性對比如下: (1)與低碳鋼;20~25:1 (2)與鑄態高鉻鑄鐵;1.5~2.5:1 NM400耐磨板是高強度耐磨鋼板，其具有較高的抗磨損能力，布氏硬度值達到400(HBW)主要是在需要耐磨的場合或部位提供保護，使設備壽命更長，減少維修帶來的檢修和停機，相應的減少資金的投入。

中厚板，是指厚度4.5-25.0mm的鋼板，厚度25.0-100.0mm的稱為厚板，厚度超過100.0mm的為特厚板 中厚板 工程中常用的一類厚度遠小于平面尺寸的板件。厚度雖小，但橫向剪力所引起的變形和彎曲變形屬同一量級，在分析靜載荷下的應力和變形時，仍須考慮橫向剪切效應，垂直于板面方向的正應力則可忽略。在分析動載荷下的應力和變形時，除考慮橫向剪切效應外，還須考慮微段的慣性力和阻尼力矩。中厚板在機械工業中早已有廣泛應用。近年來由于高壓、高溫和強輻射的環境要求，工程中板的厚度有所增加，很多板件均改用中厚板理論進行分析。 若中厚板位于xy平面內，在考慮橫向剪力影響并忽略垂直于板面方向（z方向）的正應力情況下中厚板受z方向分布載荷p的作用的彎曲微分方程式為： 式中ω為板的撓度；t為板厚；ν為泊松比；Qx、Qy分別為x、y方向的橫向剪力;Δ為拉斯算符(即)；為彎曲剛度，其中E為彈性模量。理論上可從 個方程求得ω再由后兩個方程求得Qx、Qy，然后進一步求得彎矩、扭矩。但這一偏微分方程不能直接積分，所以通常用納維法、瑞利-里茲法、有限差分方法等方法求解。近年來，由于有限元法的發展，出現不少計算中厚板的程序，通過它們可以很方便地求得解答。從結果看，在考慮橫向剪切效應后，撓度ω有所增大自振頻率和失穩臨界載荷有所降低，板件中內力的變化趨于平緩。這些變化的程度都與板的厚跨比的平方成比例。