結(jié)果顯示菱錳礦浸出過程界面CaSO4·2H2O鈍化層有效厚度Φ（mm）與礦顆粒溶解的關(guān)系為Φ=（0.741·b）/S（S為溶解面積;b為溶解質(zhì)量）。表界面強化浸出發(fā)現(xiàn)表面活性劑檸檬酸三鈉（TC）能夠降低CaSO4·2H2O晶體020、040和041面的結(jié)晶度降低晶面厚度固液傳質(zhì)面積在5 mg/L TC固液比1:5 g/L酸礦比0.5:1 g/g50℃浸出3.5 h條件下錳的浸出率為91.23%比相同條件無TC浸出13.82%。（3）考查了超聲波強化界面?zhèn)髻|(zhì)對菱錳礦浸出的影響通過對比菱錳礦常規(guī)浸出和超聲輔助浸出發(fā)現(xiàn)超聲波能夠破壞礦物集合體、抑制CaSO4·2H2O結(jié)晶、促進固液界面更新實現(xiàn)菱錳礦強化浸出結(jié)合Carman-Kozeny懸浮液滲流速度分析表明聲空化效應使超聲場中的菱錳礦漿具備更高的懸浮度礦顆粒擁有更豐富的孔隙結(jié)構(gòu)固液界面滲流效率更高。在固液比1:5 g/L酸礦比0.58:1 g/g超聲功率為60 W于50℃浸出2.5 h錳的浸出率為94.09%較相同條件下無超聲浸出提高約7個百分點超聲強化進一步縮短了浸出時間1 h了錳的浸出效率。65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400;選煤廠溜槽數(shù)量繁多如何提高其耐磨性能一直是選煤工程設(shè)計人員十分關(guān)注和亟需解決的問題。目前一般采用在溜槽內(nèi)部鋪設(shè)耐磨襯板的方式提高其使用壽命因此對于耐磨襯板錳13的科學、合理選擇顯得尤為重要。筆者根據(jù)多年工作經(jīng)驗結(jié)合現(xiàn)場搜集到的磨損數(shù)據(jù)就溜槽鋪設(shè)耐磨襯板的條件、常用耐磨襯板的材料與特點進行分析并對各種材料的性能進行比較為溜槽耐磨襯板的選擇提供理論指導。
對控軋控冷工藝生產(chǎn)的16 mm厚度規(guī)格耐磨鋼板NM450耐磨鋼板進行930℃+保溫20 min淬火、200℃+保溫25 min回火處理并對熱軋。65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400綜合力學性能。
65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板耐磨鋼板NM400 42crmo鋼板代時期代表錳礦沉積成礦時代結(jié)合石榴石英巖和斜長角閃巖變質(zhì)峰期年齡分析錳礦區(qū)在569-713Ma、435-489Ma間經(jīng)歷了兩期強烈的變質(zhì)作用改造;根據(jù)原巖恢復及構(gòu)造環(huán)境分析石榴石英巖的原巖為火山-沉積巖系Mn O/Ti O2值為29.5-32.7表明其形成于海水沉積環(huán)境;斜長角閃巖原巖為基性火山巖來源于地幔源區(qū)并伴有殼幔混合特征。綜合錳礦區(qū)礦床地質(zhì)特征、巖-礦石巖相學、巖石地球化學、礦物化學、成礦流體特征、成礦年代學分析研究認為浪木日錳礦產(chǎn)于石榴石英巖中主要經(jīng)歷了沉積成礦作用、變質(zhì)作用改造其成因類型屬于典型的沉積-變質(zhì)型錳礦。前國內(nèi)生產(chǎn)的該級別耐磨鋼沖擊韌性普遍較低從而導致耐磨性能較差如何在保證國產(chǎn)NM500耐磨鋼板nm360硬度、強度的前提下提高其沖擊韌性進一步提高其使用壽命是目前國產(chǎn)NM500的主要研發(fā)方向。針對上述問題本論文工作在國產(chǎn)NM500化學成分的基礎(chǔ)上添加不同含量的合金元素Nb系統(tǒng)研究了Nb含量變化對實驗鋼的析出相轉(zhuǎn)變熱力學、相變動力學、熱處理工藝優(yōu)化、強韌化機制及抗沖擊磨粒磨損性能等方面的影響獲得了具備高硬度、高強韌性及抗沖擊磨損性能的新型低合金高強度耐磨鋼化學成分及相應的熱處理工藝。基于Thermo-calc熱力學軟件對含Nb 耐磨鋼板nm400耐磨鋼中析出相的類型、析出溫度及析出量進行了計算結(jié)果表明：實驗鋼中隨著Nb的含量由0.018%增加到0.078%富含Nb的MC型碳化物的析出溫度顯著提高由1150℃提高到1300℃同時析出量也明顯增加這有利于通過細晶強化提高實驗鋼的沖擊韌性。
耐磨鋼板錳13在低溫回火條件下MC相、M7C3相、MCETA相和MC SHP相碳氮化物析出65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板耐磨鋼板NM400 42crmo鋼板
45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500且相同狀態(tài)下連鑄連軋耐磨鋼板NM500，CrVA鋼的強度更高而塑性相當。在相同磨料磨損條件下磨損質(zhì)量損失從大至小順序為Q355> 30CrMoA> 1045> NM50CrVA鋼NM50CrVA、1045和30CrMoA鋼的相對耐磨性分別為1.99、1.21和1.14NM50CrVA鋼具有 的耐磨性; 1045、30CrMoA和Q355鋼的主要磨損機制為犁溝和顯切削NM50CrVA鋼的主要磨損機制為疲勞剝落磨損。
采用掃描電鏡和低溫沖擊錳礦和細晶石與其它礦物組成的礦物連生體存在分選差異主要體現(xiàn)在連生體類型和包裹與被包裹體粒徑比上。在磁力場中磨礦細度的改變影響細晶石在磁選中的走向磨礦細度過小或過大將會影響磁選精礦中鉭鈮錳礦和細晶石的粒度。上述研究結(jié)論是對以往鉭鈮礦分選認識的優(yōu)化與提高可為鉭鈮礦物精細化分選提供理論參考。在重/磁力場中進入粗精礦的鉭鈮錳礦和細晶石解離度通常較高且粒度較粗主要分布0.045~0.150 mm未解離的鉭鈮錳礦和細晶石主要和鈉長石、石英、鉀長石和鋰云母等礦物連生連生類型主要為毗鄰型;進入中礦的鉭鈮錳礦和細晶石解離度稍低大部分未解離的鉭鈮錳礦和細晶石主要和鈉長石、石英、鉀長石和鋰云母等礦物連生連生類型主要為包裹型鉭鈮錳礦包裹與被包裹體粒徑比大于20細晶石包裹與被包裹體粒徑比小于45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板N 
45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500為打通轉(zhuǎn)爐煉鋼過程錳礦熔融還原技術(shù)路徑，提高錳的收得率，對錳礦熔融還原過程和提高錳收得率的工藝參數(shù)進行了熱力學探討，并在某鋼廠200 t轉(zhuǎn)爐上開展了工業(yè)試驗研究.研究結(jié)果表明：穩(wěn)定的鐵水“三脫”預處理技術(shù)是錳礦熔融還原技術(shù)成功的基本前提；通過理論計算，在爐渣中的（MnO）質(zhì)量分數(shù)為5%～10%，終點[C]質(zhì)量分數(shù)控制在0.13%～0.36%時，終點鋼液[Mn]質(zhì)量分數(shù)可控制在0.3%以上.工業(yè)試驗主要通過采用雙渣法冶煉操作，在確保前期鐵水低磷的條件下盡可能控制少渣量、降低爐渣中氧化鐵，從而實現(xiàn)加入錳礦后提高錳收得率；并在現(xiàn)有工藝控制條件下，錳礦加入10 kg·t-1以內(nèi)時，工業(yè)試驗可使錳礦還原過程錳收得率超過40%，平均為51.40%；為進一步提高錳收得率，建議嚴格將錳礦熔融還原渣料總量控制在40～60 kg·t-以內(nèi)，石灰加入量控制在10～15 kg·t-1以內(nèi)；研究結(jié)果為錳礦熔融還原技術(shù)的開發(fā)和應用提供重要參考. 材料斷裂過程中的形態(tài)變化。本文研究結(jié)果如下:在不同應變速率下對低合金耐磨鋼進行拉伸試驗對其力學性能及斷裂行為進行研究。耐磨鋼板nm500隨應變速率的增加材料抗拉強度和屈服強度升高平均韌窩尺寸逐漸增大材料延伸率降低斷口上的解理面總面積增加。由于顯偏析導致試驗鋼回火組織出現(xiàn)碳化物呈球狀分布區(qū)域和呈板條狀分布區(qū)域。在斷裂過程中裂紋在兩種組織交界處發(fā)生較大的偏轉(zhuǎn)。富N的Ti（CN）夾雜物呈規(guī)則多邊形單個分布在基體中隨機出現(xiàn)耐磨鋼板360。富C的Ti（CN）呈長條不規(guī)則形態(tài)沿軋向分布。兩種夾雜物均會導致材料局部弱化降低材料強度及塑性45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板N 
