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45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400我國是電解金屬錳生產大國但是我國富錳資源匱乏電解錳生產能耗物耗高污染物排放量極大。因此研究綠色低耗的錳礦強化提取方法對于緩解我國錳礦資源短缺促進電解錳行業可持續發展具有戰略意義。以菱錳礦為原料的濕法電解法是生產金屬錳的主要方法但我國菱錳礦品位低質量差脈石含量高多礦相共存直接酸浸難以實現錳的浸出。本論文在分析菱錳礦浸出前后工藝礦物學基礎上提出表界面強化菱錳礦浸出新方法通過添加表面活性劑調控CaSO4·2H2O鈍化層形貌降低其結晶度;引入超聲波更新固液界面破壞礦物集合體促進固液界面傳質實現菱錳礦的強化浸出。主要結論如下:（1）通過對典型菱錳礦工藝礦物學分析表明我國菱錳礦結構復雜菱錳礦與白云石、碳酸鈣鎂石、鈣沸石、黏土質等緊密共生形成多礦物集合體。其中白云石碳酸鈣鎂石與菱錳礦共生導致浸出過程極易產生CaSO4·2H2O鈍化層;礦物集合體黏土質阻礙固液傳質進程浸出液難以直接作用于目的礦物。（2）開展了表面活性劑界面強化菱錳礦浸出研究。  本文以兩種優化成分耐磨鋼基板NM400/450和NM500/550為研究對象探索熱處理工藝對兩種耐磨鋼板錳13基板的組織和硬度的影響規律制定符合相應硬度級別（400 HB和450 HB級、500 HB和550 HB級）的優化熱處理工藝并對優化工藝下試制的450 HB和550 HB兩種硬度等級耐磨鋼成品的磨損性能進行了對比研究分析了其磨損機制的差異并探討此類耐磨鋼組織、硬度與耐磨性能之間的聯系。熱處理工藝優化試驗表明:NM400/450基板910℃淬火后在200℃低溫回火能夠達到450 HB級耐磨鋼硬度要求;在200℃至340℃回火能夠達到耐磨鋼板nm400 HB級耐磨鋼硬度要求。

耐磨鋼板NM500/550基板在880℃淬火后在200℃低溫回火能夠達到550HB級耐磨鋼硬度要求;在290℃以內溫度回火能夠達到500 HB級耐磨鋼硬度要求。采用優化工藝生產的450 HB級NM450和550 HB級耐磨鋼板NM500成品馬氏體耐磨鋼從表面到心部原奧氏體晶粒細小均勻組織都為回火馬氏體表面與心部組織均勻;NM450和NM550板厚方向平均硬度分別為423 HB和540 HB。磨損試驗結果表明:在銷盤式滑動磨損條件下低載下兩種耐磨鋼的磨損機制45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4

輕量化是汽車工業的發展方向和市場需求。本文結合耐磨先進材料針對傳統Q345材質為主的自卸車車廂進行輕量化優化設計研究。耐磨鋼板nm500本文首先根據等強度原則確定了高強度耐磨板的設計厚度;然后采用Hypermesh前處理軟件對車廂進行有限元建模及邊界條件、載荷進行輸入;耐磨鋼板錳13后使用采用Abaqus有限元軟件分別計算對比了Q345材質車廂與BW450材質車廂在相同加載條件下的強度和剛度。本文對工程樣車進行跟蹤、測量。實踐表明通過模擬仿真設計的車廂使用性能達到設計要求。 

 對一種含Nb中碳合金鋼進行了兩階段控制軋制和隨后的水冷-過冷奧氏體低溫弛豫-空冷控制冷卻處理（TMCP）之后加熱至900℃保溫30 min水淬再對淬火態的實驗鋼進行200400℃溫度區間、耐磨鋼板nm40 0min的回火處理（QT）結合力學性能測試結果利用OMSEMTEM和XRD對處于不同處理狀態的實驗鋼進行顯組織表征研究觀組織演變對力學性能的影響.結果表明TMCP狀態的實驗鋼綜合力學性能優于QT態這得益于TMCP態保留了軋制細化的原始奧氏體組織使耐磨鋼板nm450終組織細化空冷馬氏體相變過程發生緩慢利于過冷奧氏體的穩定從而獲得殘余奧氏體含量較高的室溫組織.耐磨鋼板錳13各狀態下實驗鋼觀組織以板條馬氏體為主同時包含少量相變孿晶. 

貴州水城～納雍地區屬揚子成礦帶屬于貴州省主要的氧化錳成礦帶，錳礦同時也是我國非常稀缺的礦種，也是貴州在十四五礦產資源規劃方面進行大力勘查具備戰略性特點的金屬礦產，對于氧化錳來講屬于六盤水市領域中具備特色化的礦產，合理開展貴州省水城區比德錳礦大精查項目，主要目標就是利用大精查項目方式等了解區域范圍之內的錳礦礦產資源的分布特點、產業狀況、規模特征等，使得畢水興經濟帶的礦業工業經濟進步等獲得更多資源的保障。 65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板性，再通過與國外同等級別的耐磨鋼比較。對比試樣分別為瑞典產的SB50和耐磨鋼板nm400高強度耐磨鋼板。二是研究由鄂鋼研發的新型NM360的焊接性（采用Ca-Mg-RE-Zr復合包芯線代替貴重元素Ni）。耐磨性研究通過實驗室磨損實驗（沖擊磨料磨損和滑動摩擦磨損）來實現。

  焊接性則通過Gleeble1500熱模擬實驗機來測定。利用光學顯鏡和掃描電鏡觀察試驗鋼的顯組織、磨損表面形態以及鋼中夾雜物的形態。磨損實驗結果表明，在沖擊磨料磨損和滑動磨料磨損實驗中，在相同的磨損時間內，兩種磨損試驗中Q345的磨損量約為NM400和耐磨鋼板NM500的1.53.0倍，與瑞典產的耐磨鋼板nm400、SB50耐磨鋼板比較，NM400與NM500具有與之相近的磨損量和磨損形態。在沖擊磨料磨損中，切削和犁溝是主要的磨損機制。在滑動摩擦磨損中，劃擦是主要的磨損機制。在焊接熱模擬實驗中，NM500分別采用10kJ/cm，12kJ/cm，17kJ/cm的線能量作為熱輸入模擬焊接粗晶區的組織與性能，焊后粗晶區的組織均為貝氏體加少量的鐵素體，在-20oC溫度下沖擊韌性的平均值分別為（試樣尺寸為10555mm）：60J，41J，37J。在耐磨鋼板NM360的焊接 65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板

45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400狀珠光體回火后組織為回火馬氏體+少量鐵素體而傳統熱軋態50CrV4鋼的組織為粒狀珠光體+鐵素體回火后組織為回火馬氏體;經相同淬火與回火工藝后連鑄連軋態50CrV4鋼的強度增加幅度更大且相同狀態下連鑄連軋50CrV4鋼的強度更高而塑性較低。在相同磨料磨損條件下磨損失重量從大至小順序為:Q345>16Mn>45鋼>50CrV4鋼50CrV4、45鋼和16Mn鋼的相對耐磨性（與Q345相比）分別為1.99、1.21和1.1450CrV4鋼具有佳的耐磨性;45鋼、16Mn和Q345鋼的主在相同反應條件下，與無電場浸出相比，電場的引入可使高硫煤脫硫率提高19.93%軟錳礦中錳的浸出率提高16.77%。經電場與軟錳礦聯合脫硫后的煤中的固定碳及熱值略微降低，而揮發分和灰分略微增加，小分子增多，另外，煤中的分子結構基本未改變。在電場的作用下，軟錳礦中二氧化錳的強氧化作用會促進煤粒表面有機分子鍵斷裂，使高硫煤粒內部無機硫及有機硫充分暴露，并與電解生成的高價鐵、錳離子發生反應，終，無機硫被氧化為單質硫或者硫酸根離子脫除，有機硫則主要被氧化成亞砜及砜后水解，以達脫硫目的。研究確定了520MPa750MPa三個級別鋼種的化學成分設計BT520JJ級別采用Mn-Ti-Cu合金組合設計;耐磨鋼板400，BT590GJ級別采用Mn-Ti-Nb合金組合設計;BT750GJ級別采用Mn-Ti-Cr-Mo-V合金組合設計。針對上述三個級別鋼種進行了焊接研究合金鋼板焊接應選擇“等強匹配”或“匹配”的焊接工藝其中BT520JJ級別的鋼板實現了產業化。本文采用KR法鐵水預處理鐵水硫含量應≤0.01%出鋼溫度≥1620℃;LF精煉根據轉爐鋼水成分及溫度進行造渣脫硫加合金進行成分調整溫度滿足連鑄工藝;連鑄液相線溫度1513℃過熱度2540℃耐磨鋼板500平均拉速0.81.3m/min;鋼坯三段式加熱出爐溫度1220℃±15℃均熱時間≥30min在加熱溫度1080℃45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4

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