通過圖像預處理與分割、子圖像分類、晶界提取和晶界優化等步驟,對20鋼的金相組織進行了晶界提取算法的研究,并與手工提取晶界結果進行了對比分析。結果表明,經過晶界45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板提>在40Cr鋼表面進行Co/W合金、超細WC（2～3μm）兩種材料激光合金化的試驗,檢驗了合金化層的組織和性能,通過與氣體滲氮層的比較,表明激光合金化可以得到晶粒細化,稀釋率低,與基體結合牢固的表面強化層。合金層的顯微硬度、耐磨損等性能比氣體滲氮有不同程度的提高。40Cr鋼的注塑機螺桿經激光合金化強化后使用壽命比氣體滲氮提高了兩倍,顯示了良好的應用前景。 

    設計了40Cr鋼的端面淬火工藝,研究了φ110 mm工件斷面從表層到心部淬火后的組織,并測試了從表層到心部的硬度分布。結果表明:40Cr40cr鋼板佳淬火工藝為淬火3 min后250℃回火;按照此淬火工藝,φ110 mm工件斷面淬火后淬硬層硬度為5355 HRC,半馬氏體

45號鋼板40cr鋼板42crmo鋼板65錳鋼板&n用不同厚度的Cu箔、Ni箔作為緩解接頭殘余應力的中間層材料,以Ag-Cu共晶合金箔為釬料在880℃,10 min的工藝參數條件下對YG6硬質合金和40Cr鋼進行了真空釬焊試驗。研究結果證實,采用Ni箔做中間層能有效地降低接頭應力,大幅提高接頭強度;Cu箔能有效降低接頭殘余應力,但Cu本身強度偏低,同時釬焊過程中大量溶解,使中間層的實際厚度明顯減薄,加之釬縫與中間層界面處組織不均勻且存在較嚴重的晶界滲入現象從而嚴重制約了接頭強度的提高;研究結果還表明,中間層厚度對接頭強度也有明顯的影響,只有在 厚度范圍內才能達到 降低應力、提高接頭強度為了研究高速冷滾打過程中工件材料40Cr鋼的動態力學特性,利用分離式Hopkinson壓桿試驗裝置對40Cr鋼進行了壓縮試驗,獲得40Cr鋼在不同應變率（600～5 000 s-1）和不同溫度（20～400℃）條件下的應力-應變情況。試驗結果表明:40Cr鋼對應變率呈現出一定的敏感性和應變率強化效應,塑性變形過程中產生的絕熱升溫對材料具有熱軟化作用?；谖诲e動力學理論,通過試驗數據,建立了40Cr鋼的動態本構模型。模型計算結果和試驗結果對比表明:該模型可以較好地預測40Cr鋼在不同應變率和溫度條件下的塑性流動應力。 ;45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

對于65錳鋼板20鋼玻璃內襯防腐管（Fe,Ni）固溶體增強、鎳鉻合金本身的良好性能和硼 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板化物、硼碳化物和Y203顆粒等析通過掃描電子顯微鏡、X射線衍射儀和透射電子顯微鏡分析研究了高能表面處理后40Cr鋼表面納米層的組 織結構,探討了表面納米層的形成機理.利用納米壓痕儀測定了表面納米層的硬度.結果表明,采用高能表面處理 技術在40Cr鋼表面制備出平均晶粒尺寸約為11nm的表面納米層.納米層的形成過程中,粒狀滲碳體易于產生應 力集中,在集中應力的作用下通過破裂碎化形成納米晶;鐵素體通過位錯產生、纏結等,細化為小尺寸晶粒.表面納 米層的硬度明顯提高. 

 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板 采用超音速微粒轟擊技術（SFPB）對40Cr調質鋼進行表面納米晶結構制備,并利用TEM、XRD、GX-71型金相顯微鏡和TUKON2100顯微/維氏硬度計等對表面納米層的組織結構和顯微硬度進行了分析研究。結果表明,經過SFPB表面處理后,在40Cr調質鋼表面晶粒細化,形成了隨機取向的鐵素體和滲碳體納米晶粒,晶粒尺寸達到10 nm,納米層厚度為40μm;納米晶粒尺寸隨著距表面距離增加而增大,納米化主要是位錯運動的結果;經SFPB處理后表層的顯微硬度提高到526HV,且隨著深度的增加硬度迅速降低。 可使40Cr鋼的點蝕破裂電位降低。 40Cr鋼和35CrMnSi鋼均為合金結構鋼,同屬螺栓用高強鋼,本文使用慢拉伸速率試驗方法對40Cr鋼與35CrMnSi鋼應力腐蝕敏感性進行比較,結果表明同種材料,35CrMnSi鋼經過不同地熱處理工藝,導致其應力腐蝕敏感性存在很大的差異,A51鋼在海水中易發生應力腐蝕,D44鋼不易發生應力腐蝕;雖同為螺栓用高強鋼,40Cr鋼在海水中不存在應力腐蝕敏感性, 35CrMnSi鋼（A51鋼）在海水中有明顯的應力腐蝕敏感性。斷口形貌觀察表明A51鋼在海水中呈現沿晶的脆性斷裂特征號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板