65錳鋼板電對部分普通鋼涂搪后首先對一40cr鋼板42crmo鋼板65錳鋼板維通過斷口觀察、顯微組織分析、化學成分分析為提高40Cr鋼調質后的力學性能,對40Cr鋼在高壓下進行高溫回火處理試驗,用光某40Cr鋼汽車轉向彎臂出現斷裂故障,通過宏觀分析、微觀分析、化學成分分析、硬度測試、金相檢驗、受力分析、強度校核等方法對轉向彎臂的斷裂原因進行了分析。結果表明:轉向彎臂斷裂形式為雙向彎曲疲勞斷裂。斷裂的根本原因是在彎臂R角表面存在機加工刀痕,產生了應力集中,且感應淬火表面熱處理強化作用不足,使截面變化的過渡區R角處未能有效淬火而存在殘余拉應力,導致裂紋在此處萌生,在轉向循環應力作用下裂紋擴展直至發生疲勞斷裂。 回火后,40Cr鋼的硬度和壓縮屈服強度分別達到了39 HRC和1215 MPa,較相同工藝參數但在常壓下回火的,40Cr鋼硬度和壓縮屈服強度分別增加了13.04%和24.23%。 ; 45號鋼板時域分

熱處理是機械工程中常用的一種金屬熱加工工藝,其本質是對材料表面和內部組織結構的改變為探究摩擦變形層組織結構演變及應變硬化特性與材料摩擦磨損行為間的聯系,采用盤-銷摩擦磨損試驗機,在研究油潤滑條件下40Cr鋼/GCr15鋼摩擦副摩擦學性能的基礎上,采用掃描電子顯微鏡（SEM）、超景深三維金相顯微鏡（OM）和顯微硬度計等對40Cr銷試樣磨損表面形貌及摩擦誘發的變形層組織結構和性能進行了分析。結果表明:隨著磨損時間延長,試樣的磨損機理由輕微粘著磨損發展為輕微粘著+局部輕度剝落的復合磨損;磨痕截面的塑性變形程度和硬化效應隨磨損時間的延長逐漸上升,近表層局部區域形成湍流狀結構并逐漸向表層遷移剝離,湍流狀結構是循環摩擦接觸過程中應變局域化和剪切失穩機制共同作用的結果,其發展和剝離過程與材料穩定磨損狀態下的高磨損率密切相關。 間仍40cr鋼板42crmo鋼板65錳鋼板可以滿足要求。通過濕法涂搪試驗進一步驗證了氫滲透時間測定方法的可信性,同時鋼板與涂層間具有良好的密著性能。 42crmo鋼板

45號鋼板本文模擬完善了
本文針對某批40Cr鋼棒將軸部直徑為50和70 mm的40Cr鋼轉向節加熱至860℃保溫120 min水淬。檢測了不同軸徑的轉向節淬火后的顯微組織和硬度。結果表明:軸徑為50 mm的轉向節從表面到心部的組織主要為馬氏體,而軸徑為70 mm的轉向節表面為馬氏體,芯部為珠光體+少量鐵素體。軸徑為50 mm的轉向節被淬透,從表面至15 mm深處的平均硬度為54 HRC;而軸徑為70 mm的轉向節未被淬透,從表面至15 mm深處的平均硬度為50 HRC。 ;65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板為嚴
分析40Cr汽車發動機底座固定用六角頭螺栓斷裂的原因。采用斷口分析、元素分析、金相分析、力學測試和氫含量測定對斷裂試樣進行研究,結果表明:螺栓斷口附近無明顯塑性變形,斷面較平齊,呈亮灰色,微觀斷口沿晶分離,晶粒輪廓鮮明分別選取900℃、950℃、1000℃和1050℃鹽浴滲釩4h、6h和8h制備滲釩層,研究的主要內容及成果如下:（1）在采取設定的合理工藝參數下制得一定厚度滲釩層。利用金相顯微鏡觀察結果發現,不同工藝參數滲層連續性和致密性各不同,900℃和1050℃滲層連續性和致密性很差,晶粒為等軸晶,950℃和1000℃滲層連續性和致密性相對有所改善,晶粒為柱狀晶。（2）利用X射線衍射（XRD）檢測與分析滲層物相。結果發現,不同工藝參數滲層VC晶粒生長具有擇優取向。900℃滲層VC晶粒生長具有2個擇優取向;950℃和1000℃滲層存在不同晶面指數VC相相互轉化;1050℃滲層可能脫落導致VC相較少。（3）利用掃描電子顯微鏡（SEM）觀察滲層截面顯微組織形貌并分析其形成過程及能譜儀檢測和分析滲層截面成分組成。結果發現,不同工藝參數滲層少數存在過渡區,950℃和1000℃表面可能脫碳導致滲層遷移,表層C元素含量較少;1050℃滲層表面可能存在脫落現象。（4）分析探討滲層形成機理、生長規律及晶粒生長機制,分別研究不同滲釩溫度和處 ;65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板連析40Cr汽車發動機底座固定用六角頭螺栓斷裂的原因。采用斷口分析、元素分析、金相分析、力學測試和氫含量測定對斷裂試樣進行研究,結果表明:螺栓斷口附近無明顯塑性變形,斷面較平齊,呈亮灰色,微觀斷口沿晶分離,晶粒輪廓鮮明,晶面上伴有雞爪痕,斷口附近氫質量分數高達0.00180%,認為殘存在螺栓中的氫造成了螺栓延遲斷裂。給出氫致延遲斷裂的措施:（1）合理安排熱處理工藝,控制熱處理氣氛,減少滲碳。（2）增加去氫工藝,減少螺栓中的氫殘留。65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板