45號鋼板本文模擬完善了
本文針對某批40Cr鋼棒將軸部直徑為50和70 mm的40Cr鋼轉向節加熱至860℃保溫120 min水淬。檢測了不同軸徑的轉向節淬火后的顯微組織和硬度。結果表明:軸徑為50 mm的轉向節從表面到心部的組織主要為馬氏體,而軸徑為70 mm的轉向節表面為馬氏體,芯部為珠光體+少量鐵素體。軸徑為50 mm的轉向節被淬透,從表面至15 mm深處的平均硬度為54 HRC;而軸徑為70 mm的轉向節未被淬透,從表面至15 mm深處的平均硬度為50 HRC。 ;65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板為嚴
分析40Cr汽車發動機底座固定用六角頭螺栓斷裂的原因。采用斷口分析、元素分析、金相分析、力學測試和氫含量測定對斷裂試樣進行研究,結果表明:螺栓斷口附近無明顯塑性變形,斷面較平齊,呈亮灰色,微觀斷口沿晶分離,晶粒輪廓鮮明分別選取900℃、950℃、1000℃和1050℃鹽浴滲釩4h、6h和8h制備滲釩層,研究的主要內容及成果如下:（1）在采取設定的合理工藝參數下制得一定厚度滲釩層。利用金相顯微鏡觀察結果發現,不同工藝參數滲層連續性和致密性各不同,900℃和1050℃滲層連續性和致密性很差,晶粒為等軸晶,950℃和1000℃滲層連續性和致密性相對有所改善,晶粒為柱狀晶。（2）利用X射線衍射（XRD）檢測與分析滲層物相。結果發現,不同工藝參數滲層VC晶粒生長具有擇優取向。900℃滲層VC晶粒生長具有2個擇優取向;950℃和1000℃滲層存在不同晶面指數VC相相互轉化;1050℃滲層可能脫落導致VC相較少。（3）利用掃描電子顯微鏡（SEM）觀察滲層截面顯微組織形貌并分析其形成過程及能譜儀檢測和分析滲層截面成分組成。結果發現,不同工藝參數滲層少數存在過渡區,950℃和1000℃表面可能脫碳導致滲層遷移,表層C元素含量較少;1050℃滲層表面可能存在脫落現象。（4）分析探討滲層形成機理、生長規律及晶粒生長機制,分別研究不同滲釩溫度和處 ;65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板連析40Cr汽車發動機底座固定用六角頭螺栓斷裂的原因。采用斷口分析、元素分析、金相分析、力學測試和氫含量測定對斷裂試樣進行研究,結果表明:螺栓斷口附近無明顯塑性變形,斷面較平齊,呈亮灰色,微觀斷口沿晶分離,晶粒輪廓鮮明,晶面上伴有雞爪痕,斷口附近氫質量分數高達0.00180%,認為殘存在螺栓中的氫造成了螺栓延遲斷裂。給出氫致延遲斷裂的措施:（1）合理安排熱處理工藝,控制熱處理氣氛,減少滲碳。（2）增加去氫工藝,減少螺栓中的氫殘留。65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板

45號鋼板65錳鋼板為了優化CSP工藝生整,復合鍍層中納米顆粒分布均勻,它們的硬度分別為：Ni-P-Al2O3復合鍍層953.10HV, Ni-P-層方式的層合板進行了分析，給出了不同鋪層角度對層間應力的影響。層間應力隨著鋪層角度θT）工藝參數為:100 ms ET、循環3次（3×100 ms ET）;此時的顯微硬度為~654 HV, 抗拉強度為~2241 MPa,斷裂延伸率為~15.2%。對比250℃CT,3×100 ms ET引起的位錯密度下降較少,但對微觀殘余應力的釋放效果幾乎相同。ET過程快速的應力釋放可歸因于在脈沖電流引起的焦耳熱、電子風力和熱壓應力的綜合作用下位錯滑移速率的增加。此外,由于脈沖電流對低導電率相形成有抑制作用,480 ms EQ試樣經3×100 ms ET后沒有?-碳化物析出。（3）適宜參數的循環EQ可以促使原奧氏體晶粒進一步細化,這主要歸因于相變過程中晶體缺陷密度的增加,即相變硬化。 循環EQ的工藝參數為:三次循環EQ,每次的EQ時長依次為440 ms、400 ms和380 ms;此時試樣的平均原奧氏體晶粒尺寸為~4.98μm,硬度為~780 HV。 參數循環EQ試樣經3×120 ms ET后 本文針對某批40Cr鋼棒料制成的工件經正火或調質處理后存在局部難以加工的問題,通過硬度、化學成分、金相、掃描電鏡和 
45號冷軋鋼板40cr鋼板65錳鋼板42crmo鋼板為了同時基于實驗數據，建立了40Cr鋼高溫蠕變的非線性本構方程，并通過小二乘法確定本構方程中的參數。并將該本構方程計算得到的結果與實驗數據進行了比較，發現用該本構方程可以比較好的描述40Cr鋼的蠕變行為