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45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400狀珠光體回火后組織為回火馬氏體+少量鐵素體而傳統熱軋態50CrV4鋼的組織為粒狀珠光體+鐵素體回火后組織為回火馬氏體;經相同淬火與回火工藝后連鑄連軋態50CrV4鋼的強度增加幅度更大且相同狀態下連鑄連軋50CrV4鋼的強度更高而塑性較低。在相同磨料磨損條件下磨損失重量從大至小順序為:Q345>16Mn>45鋼>50CrV4鋼50CrV4、45鋼和16Mn鋼的相對耐磨性（與Q345相比）分別為1.99、1.21和1.1450CrV4鋼具有佳的耐磨性;45鋼、16Mn和Q345鋼的主在相同反應條件下，與無電場浸出相比，電場的引入可使高硫煤脫硫率提高19.93%軟錳礦中錳的浸出率提高16.77%。經電場與軟錳礦聯合脫硫后的煤中的固定碳及熱值略微降低，而揮發分和灰分略微增加，小分子增多，另外，煤中的分子結構基本未改變。在電場的作用下，軟錳礦中二氧化錳的強氧化作用會促進煤粒表面有機分子鍵斷裂，使高硫煤粒內部無機硫及有機硫充分暴露，并與電解生成的高價鐵、錳離子發生反應，終，無機硫被氧化為單質硫或者硫酸根離子脫除，有機硫則主要被氧化成亞砜及砜后水解，以達脫硫目的。研究確定了520MPa750MPa三個級別鋼種的化學成分設計BT520JJ級別采用Mn-Ti-Cu合金組合設計;耐磨鋼板400，BT590GJ級別采用Mn-Ti-Nb合金組合設計;BT750GJ級別采用Mn-Ti-Cr-Mo-V合金組合設計。針對上述三個級別鋼種進行了焊接研究合金鋼板焊接應選擇“等強匹配”或“匹配”的焊接工藝其中BT520JJ級別的鋼板實現了產業化。本文采用KR法鐵水預處理鐵水硫含量應≤0.01%出鋼溫度≥1620℃;LF精煉根據轉爐鋼水成分及溫度進行造渣脫硫加合金進行成分調整溫度滿足連鑄工藝;連鑄液相線溫度1513℃過熱度2540℃耐磨鋼板500平均拉速0.81.3m/min;鋼坯三段式加熱出爐溫度1220℃±15℃均熱時間≥30min在加熱溫度1080℃45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4

45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板nm400經過空冷Q-P處理后不含Ti的低碳Si-Mn系鋼的抗拉強度可達1400MPa對應的延伸率為16%。而含Ti的低碳Si-Mn系鋼的抗拉強度1500MPa對應的延伸率為15%。含Ti的試驗鋼強度高于不含Ti的試驗鋼塑性基本和不含Ti的試驗鋼持平由于Ti元素細晶強化的作用沖擊韌性優于不含Ti試驗鋼。

 耐磨鋼是當今耐磨材料中用量 的材料在冶金、建材、礦山開采等領域中都要使用大量的耐磨鋼工件。耐磨鋼板nm500由于服役過程中承受著不同程度的磨損和沖擊且部分工件形狀復雜因此工件所需材料需要同時具有較高的耐磨性和加工成形性能。本文從成分設計角度出發設計了四種新成分耐磨鋼利用JMatpro模擬軟件對其熱處理參數及熱處理后的組織和性能進行模擬計算并參照計算結果設計熱處理工藝對材料的組織、性能進行探索研究。耐磨鋼板nm360對0.20C5Cr1Ni1.25Mo1V、0.35C5Cr1Ni1.25Mo1V、0.44C5Cr1Ni1.25Mo1V、0.60C5Cr1Ni1.35Mo1V四種新成分耐磨鋼進行熱處理參數模擬計算模擬結果表明四種材料完全奧氏體化溫度均不超過870℃且臨界冷速 不超過0.4℃/s。以高于臨界冷速淬火后0.44C5Cr1Ni1.25Mo1V和0.60C5Cr1Ni1.35Mo1V的力學性能接近0.20C5Cr1Ni1.25Mo1V力學45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板nm4

65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板;耐磨鋼板nm400錳資源是重要的戰略礦產之一，我國是全球 的錳資源消費國和進口國，進口量近年來持續居高不下，再加上錳礦資源日益趨緊、產能嚴重過剩、錳渣污染嚴重、“小散亂”無序發展等嚴峻問題，導致了國內錳礦資源面臨著較大的壓力，對產業鏈的保障構成了威脅。本文從資源端、冶煉端、材料端、產品端和回收端5個方面梳理我國錳礦資源及其材料的產業供應鏈，圍繞我國錳產業發展的現狀及前景、錳產業的綠色低碳循環發展、推動錳產業結構調整、錳資源儲備等目標展開探討，研究建議：踐行綠色發展路徑，實現錳渣的綜合利用；保障國內錳資源儲備，建立可控的資源供給體系；提高行業集中度，優化錳產業結構；加大錳資源科研投入，促進科技成果轉化。 65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板;耐磨鋼板nm400U型缺口相較于V型缺口斷后伸長率略高但兩者均遠遠小于光滑試樣的斷后伸長率。對低合金耐磨鋼板不同厚度處的力學性能進行研究分析其差異及其產生的原因。NM500耐磨鋼板中厚度中心存在低硬度區在上下表面存在較多偏析帶因而導致其硬度值的波動較大。厚度中心試樣的強度、塑性較差但標準差較小;厚度中心試樣的強度與塑性均低于厚度四分之一與厚度四分之三處;軋向試樣的拉伸性能均勻性較之橫向更好。厚度方向的抗拉強度和斷后延伸率均低于橫向、軋向試樣。偏析帶處組織回火后仍保持板條狀馬氏體形態硬度及強度較高。而厚度中心處組織回火后碳化物呈條狀和粒狀分布硬度及強度較低。夾雜物評級B類和DS類夾雜物厚度中心處明顯比上下1/3處數量更多級別更高。耐磨鋼板mn13厚度中心處含Ti夾雜物數量多、尺寸大發現沿晶析出形態的成條狀的含Ti夾雜物。

45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400高放廢液的放射性主要來源于其組分中的錒系核素和長壽命裂變產物在高放廢液地質處置前需對錒系核素和長壽命裂變產物進行固化處理。陶瓷固化因具有優異的穩定性與核素負載量而受到廣泛關注但由于不同核素物理化學差異性單一礦相難以同時固化錒系核素和裂變產物。通過礦相組合可實現多核素同時晶格固化。堿硬錳礦和鈣鈦鋯石作為人造巖石-C的主要礦相主要用于固化U、Pu、Am等錒系核素和裂變產物Cs。采用鈣鈦鋯石-堿硬錳礦組合礦相可將錒系核素和裂變產物同時固化在復相陶瓷體中提高放射性廢物處置有效性減少因核素釋放對環境造成的危害。本研究以組合礦物固化多核素為中心闡明相結構演化及其穩定性為出發點。以鈣鈦鋯石作為三價錒系元素的寄主礦相堿硬錳礦作為裂變產物Cs的寄主礦相再將兩礦相組合實現錒系元素和裂變產物的同時晶格固化。用鑭系元素Nd模擬三價錒系元素在鈣鈦鋯石的A位引入Nd部分取代Ca與Zr。以133Cs和133Ba作為137Cs及其衰變子體137Ba的模擬核素Cr3+部分取代堿硬錳礦相B位的Ti4+調節A位Cs+取代Ba2+引起的晶體結構電荷不平衡使母體Cs及其衰變子體Ba固化時在堿硬錳礦相的A位。采用高溫固相法制備固化體探討 制備工藝。借助XRD、FTIR、Raman、SEM、TEM等測試分析手段研究所制備單相與復相固化體的物相結構與化學穩定性。結果表明:熱軋態鋼板經淬火后不同位置處厚度尺寸均有減少且鋼板縱向中部位置處厚度減薄率 并向頭部、尾部兩端遞減且遞減速度基本對稱。為保證鋼板淬火后厚度滿足交付要求在進行淬火鋼板厚度測量時需充分關注鋼板縱向中心處邊部的厚度尺寸值并根據厚度減薄規律在鋼板熱軋過程中給予適當的厚度補償。 

 采用Ti-Mo-B合金化體系通過潔凈鋼冶煉技術、控制軋制技術以及離線淬火、回火工藝成功開發出一種低合金高強度耐磨鋼板NM500。通過光學顯鏡（OM）、掃描電鏡（SEM）和透射電鏡（TEM）觀察試驗鋼的顯組織利用 試驗機、擺錘沖擊試驗機和布氏硬度儀分別檢測試驗鋼的強度、低溫韌性和硬度。結果表明所開發的耐磨NM500鋼板顯組織為回火板條馬氏體板條內分布著長度50～100 nm寬約10 nm的ε碳化物以及納米尺度的合金元素碳氮化物45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400、塑性和低溫韌性。在相同磨損條件下所研制的NM500鋼的相對耐磨性約為NM400鋼的1. 45倍NM450鋼的1. 2倍。 

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