對于65錳鋼板20鋼玻璃內襯防腐管（Fe,Ni）固溶體增強、鎳鉻合金本身的良好性能和硼 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板化物、硼碳化物和Y203顆粒等析通過掃描電子顯微鏡、X射線衍射儀和透射電子顯微鏡分析研究了高能表面處理后40Cr鋼表面納米層的組 織結構,探討了表面納米層的形成機理.利用納米壓痕儀測定了表面納米層的硬度.結果表明,采用高能表面處理 技術在40Cr鋼表面制備出平均晶粒尺寸約為11nm的表面納米層.納米層的形成過程中,粒狀滲碳體易于產生應 力集中,在集中應力的作用下通過破裂碎化形成納米晶;鐵素體通過位錯產生、纏結等,細化為小尺寸晶粒.表面納 米層的硬度明顯提高. 

 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板 采用超音速微粒轟擊技術（SFPB）對40Cr調質鋼進行表面納米晶結構制備,并利用TEM、XRD、GX-71型金相顯微鏡和TUKON2100顯微/維氏硬度計等對表面納米層的組織結構和顯微硬度進行了分析研究。結果表明,經過SFPB表面處理后,在40Cr調質鋼表面晶粒細化,形成了隨機取向的鐵素體和滲碳體納米晶粒,晶粒尺寸達到10 nm,納米層厚度為40μm;納米晶粒尺寸隨著距表面距離增加而增大,納米化主要是位錯運動的結果;經SFPB處理后表層的顯微硬度提高到526HV,且隨著深度的增加硬度迅速降低。 可使40Cr鋼的點蝕破裂電位降低。 40Cr鋼和35CrMnSi鋼均為合金結構鋼,同屬螺栓用高強鋼,本文使用慢拉伸速率試驗方法對40Cr鋼與35CrMnSi鋼應力腐蝕敏感性進行比較,結果表明同種材料,35CrMnSi鋼經過不同地熱處理工藝,導致其應力腐蝕敏感性存在很大的差異,A51鋼在海水中易發生應力腐蝕,D44鋼不易發生應力腐蝕;雖同為螺栓用高強鋼,40Cr鋼在海水中不存在應力腐蝕敏感性, 35CrMnSi鋼（A51鋼）在海水中有明顯的應力腐蝕敏感性。斷口形貌觀察表明A51鋼在海水中呈現沿晶的脆性斷裂特征號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板 

以工廠換65錳鋼板45號鋼板42crmo鋼板40cr鋼板熱采用光學顯微鏡分析、化學成分分析和力學性能試驗,對40Cr鋼端軸斷裂件進行分析。結果表明,端軸斷裂屬于疲勞斷裂,斷裂源處焊接不當,造成應力集中,是端軸斷裂的原因之一。該軸經調質處理后的組織為回火貝氏體,而不是工藝要求的回火索氏體組織。熱處理工藝不當是造成端軸斷裂的另一重要原因。  可應用化學分析、硬度檢驗及金相分析等方法對可能引起40Cr鋼傳動軸斷裂的原因進行分析討論,并提出改進措施。常見斷裂的原因有化學成分不符合技術要求、鍛造加熱溫度過高、應力集中、熱處理工藝控制不當。 

45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板研究Q345E鋼與化可控制蝕點的發展;同時研究發現氯離子的作用可使40Cr鋼的點蝕破裂電位降低。40Cr鋼和
利用空心陰極輔助離子滲氮技術,在低壓（100~1使用沖擊磨損試驗機、掃描電鏡及表面形貌儀研究沖擊載荷作用下40Cr鋼在海水潤滑工況下的表面損傷行為。結果發現,沖擊使材料表面發生了塑性變形和磨損,塑性變形存在于沖采用帶斷屑槽的硬質合金刀具干車削40Cr鋼,研究了此種刀具車削40Cr鋼,刀具前后刀面的磨損機理,分析了切削參數（切削速度和進給量）對刀具壽命和切削溫度的影響.結果表明:此種硬質合金刀具干車削40Cr鋼的磨損機理為剝離磨損、粘結磨損、氧化磨損和微崩刃;隨著切削速度的增加,刀具磨損率降低;低速時切削速度的增加,提高了切削溫度,當切削速度大于120m/min時切削溫度隨之降低;進給量的增加,能夠提高刀具斷屑槽的利用率,減小切屑對刀具主切削刃的正壓力,降低切削溫度,改善進給量的增加對刀具壽命的影響. ;65錳鋼板45號鋼板42crmo鋼板40cr鋼板