夾雜物中心以氧化物為主，外層包裹物為MnS。隨著Ti質量分數(shù)的增加，夾雜物中Mn、Si等元素，Al、Ti、0質量分數(shù)增加，夾雜物中心的氧化物以MnO、Si0Al20，、MgO的次序逐漸轉移至邊緣，終被TixOy取代。此過程中，夾雜物由Mn-Si-O轉變?yōu)門i-Mn-Al-O，后轉變?yōu)門i-Al-O，并且對于針狀鐵素體形核而言，完成了無效夾雜物一有效夾雜物一無效夾雜物的轉變。 　　辦法與一般低碳和低合金鋼的切開相同簡略，但在切開復合耐磨板時，需避免耐磨板切開時裂紋的發(fā)生，切開時應遵從以下主張：切開裂紋：復合耐磨板切開裂紋類似于焊接時發(fā)生氫致裂紋，假如鋼板切邊發(fā)生裂紋，將會在切后24小時至幾周內(nèi)才呈現(xiàn)。 　　因而，切開裂紋歸于性裂紋，耐磨鋼板厚度和硬度越大，呈現(xiàn)切開裂紋的傾向性就越大。預熱切開：避免復合耐磨板切開裂紋有用的辦法，即是在切開前進行預熱。在進行火焰切開前，鋼板一般都要預熱，其預熱溫度高低首要取決于耐磨鋼板質量等級和板厚，預熱辦法可采用火焰燒、電子加熱墊進行，也能夠運用加熱爐加熱。 　　為斷定耐磨板的預熱作用，應在加熱門外表測驗溫度。注意：預熱時，要使全部復合耐磨板界面均勻受熱，避免觸摸熱源的區(qū)域呈現(xiàn)部分過熱景象。假如無法進行整板預熱，則能夠運用部分預熱法代替。低速切開：避免切開裂紋的另一種辦法即是下降切開速度。

　　通過800℃加熱保溫,可以得到含有鐵素體、貝氏體和殘留奧氏體的多相組織,且含TRIP鋼中有V(C,N)析出。830℃保溫時,工藝弛豫時間顯著影響鐵素體晶粒尺寸、鐵素體量以及鐵素體基體上的位錯密度和沉淀析出量，隨貝氏體區(qū)保溫時間的延長，雙金屬耐磨板中殘余奧氏體體積分數(shù)先增大后，殘余奧氏體中碳含量增多。 　　在相同等溫時間下,等溫溫度越高,殘余奧氏體中的碳含量越大，雙金屬耐磨板中的鐵素體、貝氏體晶界或者相界面1m以上大顆粒奧氏體發(fā)生相變,雙金屬耐磨板的抗拉強度、伸長率和強塑積分別達到820MPa,35%和30750MPa.%的值。 　　用光學顯微鏡研究耐磨襯板半固態(tài)二次加熱過程中合金的晶粒長大規(guī)律和晶粒的形貌演變，淬火固定其半固態(tài)組織后,測量并統(tǒng)計出平均晶粒尺寸及合金液相體積分數(shù),并與理論計算數(shù)值進行比較。隨著加熱溫度的升高,相的生長和球化速度變快，耐磨襯板中原位Al2O3顆粒對合金的鑄態(tài)組織沒有明顯的細化和球化作用，在接近液相線溫度（648℃）保溫30min后的鑄造組織較好，中心部位和邊部組織的差異較小。 　　但是在合金的二次加熱過程中對晶粒長大行為具有作用，并與采用原位反應近液相線鑄造方法制備耐磨襯板,和長大規(guī)律。隨著著二次加熱溫度的升高和保溫時間的延長，在液相線溫度附近（630℃）保溫后耐磨襯板的錠坯中心和邊部組織均是均勻、細小的近球形組織。