通過激光沖擊強化對42CrMo鋼板中碳合金鋼進行了表面強化處理。采用顯組織觀察、硬度測試、摩擦磨損實驗研究了不同脈沖能量的激光沖擊強化處理對42CrMo鋼組織和性能的影響。結果表明:未經激光沖擊強化的42CrMo鋼組織中鐵素體均勻連續,珠光體片層間鐵素體較為明顯。隨著激光沖擊強化輸出能量的增加,組織中鐵素體越來越分散,珠光體片層組織越來越不明顯,激光沖擊強化后42CrMo鋼中有大量位錯、亞晶出現。在32～36 J的脈沖能量范圍內,激光沖擊強化的該鋼的表面硬度和耐磨性顯著提高,并在表面形成了厚度0.75 mm的硬化層。激光沖擊強化沖擊能量越高,42CrMo鋼硬度越高,耐磨性越好。 

  目的探究二次噴丸工藝參數對42CrMo鋼零件表面完整性的影響規律。方法建立三維隨機噴丸有限元模型,并通過實驗驗證有限元模型預測殘余應力的準確性。將一次噴丸后零件的表面形貌和應力應變結果作為初始狀態導入到二次噴丸模型中,構建出二次噴丸預測模型。分析二次噴丸參數對42CrMo鋼零件表面殘余應力場、表面粗糙度以及等效塑性形變場的影響情況。

  結果二次噴丸后,42CrMo鋼板零件近表層（0～100μm）的殘余壓應力值均比初始狀態有所增加。增加二次噴丸覆蓋率對表面殘余應力的作用為明顯, 可比初始狀態提高63.3%,而增加二次噴丸直徑對殘余應力的改善效果42crmo鋼板不明顯。過度增加二次噴丸速度會導致表面粗糙度明顯增加,提高二次噴丸覆蓋率可顯著降低表面粗糙度,覆蓋率為300%時,粗糙度比初始狀態減小了14.4%。表層PEEQ值隨著二次噴丸速度、彈丸直徑和覆蓋率的增加而增加,但當二次噴丸速度、彈丸直徑和覆蓋率增加到一定程度后,表層PEEQ值會趨于飽和。

用同軸送粉的方式在42CrMo表面激光熔覆Fe-WC合金粉末,通過掃描電鏡、光學顯鏡、能譜儀觀察分析熔覆層的顯組織特征、WC陶瓷顆粒對熔覆層組織性能的影響、WC陶瓷顆粒分布特征及WC周圍塊狀共晶物的組成成分;用顯硬度計、摩擦磨損試驗儀、高精度電子天平測量基體與熔覆層的性能及質量損失,分析了引起性能曲線變化的原因。結果表明,熔覆層底部到頂部的組織變化為平面晶、晶界明顯的胞狀晶、交錯生長的柱狀樹枝晶、42cr鋼板排列緊密的胞狀晶、方向均一的柱狀樹枝晶; WC陶瓷顆粒具有細化枝晶、阻斷枝晶生長,增強熔覆層性能的能力; WC陶瓷顆粒在熔覆層中聚集分布,形成較寬的陶瓷帶; WC陶瓷顆粒周圍的塊狀共晶物是由WC部分分解得到的,其組成元素包括C、W、Fe、P、Cr。熔覆層平均硬度達到850 HV0.3,是基體平均硬度的3.4倍。摩擦因數為0.275左右,比基體小0.525?；w的質量損失是熔覆層的11倍多。說明Fe-WC合金熔覆層能夠有效基體的硬度及其抗磨損能力。

  在42CrMo鋼板的基礎成分上增加Al、Ti元素,通過末端淬火試驗和截面硬度試驗對比分析Al對42CrMo鋼淬透性的影響差異,通過常規力學性能檢測對比其與42CrMo鋼的力學性能差異。結果表明Al、Ti元素添加可進一步提高淬透性,并且使鋼的強度達到1200 MPa級,-40℃下KV2≥27 J,滿足低溫環境下螺栓用鋼的使用要求。采用化學相分析方法,對鋼中析出相進行了定性、定量分析,結果表明Ti在鋼中添加發揮明顯固氮作用,提高了Al元素的固溶量,利用熱膨脹法對比測定試驗鋼的等溫轉變曲線,證明了增加Al含量,降低了奧氏體臨界轉變溫度,使C曲線右移,明顯改善了鋼的淬透性。 

  通過宏觀及觀分析手段對42CrMo鋼板閥體內孔表面裂紋開裂原因進行分析。42crmo鋼板結果表明:鑄造缺陷、非金屬夾雜物含量較多、調質處理溫度過高、保溫時間較長,以致形成粗大珠光體和大量的魏氏組織是造成鍛件開裂的主要原因,應力過大導致了鍛件的開裂。