45號(hào)鋼板65錳鋼板42crmo鋼板40cr鋼板通過磨削強(qiáng)化技術(shù)是一種集磨削加工與表面淬火于一體的新技術(shù)可對(duì)鋼件表層進(jìn)行強(qiáng)化處理。針對(duì)礦在真空釬焊爐中采用Ag-Cu-Ti釬料在10、15、30 min三種釬焊保溫時(shí)間下對(duì)Ti（CN）與40Cr鋼進(jìn)行釬焊試驗(yàn)利用掃描電鏡和能譜分析對(duì)三種保溫時(shí)間下釬焊界面的微觀組織進(jìn)行分析。結(jié)果表明隨著釬焊保溫時(shí)間的延長接頭釬料與母材之間的元素?cái)U(kuò)散越充分反應(yīng)層厚度越大。界面產(chǎn)物主要為:金屬陶瓷側(cè)為Cu基固溶體、（CuNi）固溶體、Ag基固溶體及少量金屬間化合物AlCu2Ti;釬料中間層為Ag基固溶體和Cu基固溶體;40Cr鋼側(cè)為（FeNi）固溶體及少量TiC顆粒層。 調(diào)質(zhì)鋼進(jìn)行表面納米晶結(jié)構(gòu)層的制備利用TEM、XRD、GX-71型金相顯微鏡和TUKON2100顯微分別對(duì)受沖擊和未受沖擊的40Cr鋼進(jìn)行疲勞實(shí)驗(yàn)測(cè)定了兩條疲勞壽命S-N曲線;采用S-3400N掃描電子顯微鏡對(duì)疲勞斷口形貌進(jìn)行分析。結(jié)果表明40Cr鋼受到?jīng)_擊后其S-N曲線顯示出材料的疲勞壽命明顯下降。在280MPa的應(yīng)力下40Cr鋼受到?jīng)_擊后的疲勞壽命下降34%;在600MPa的應(yīng)力下疲勞壽命下降73%;而在520MPa的應(yīng)力下疲勞壽命下降7%。斷口的形貌特征表明沖擊帶來的應(yīng)力集中導(dǎo)致瞬斷區(qū)面積明顯偏大從而造成疲勞壽命的下降。 。45號(hào)鋼板65錳鋼板42crmo鋼板40cr鋼板 

扭力桿是影響氣動(dòng)離合器45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板使用壽命的關(guān)鍵零件不但要求兩端圓弧表面具有較高的耐磨性而且整體具有優(yōu)良的韌性。多數(shù)企業(yè)采用40Cr鋼板、42CrMo鋼、f;">采用射釘試驗(yàn)、紅外測(cè)溫等方法研究了40Cr鋼研究了40 Cr鋼在不同滲硼溫度和不同滲硼時(shí)間下對(duì)滲硼層組織和性能的影響。用金相顯微鏡、掃描電鏡觀察了滲硼層的形貌測(cè)定了滲硼層的厚度;用維氏硬度計(jì)測(cè)定了滲硼層的硬度;用納米壓痕儀測(cè)定了滲硼層不同深度的硬度;用X射線衍射儀分析了滲硼層的物相組成;評(píng)定了滲硼層與基體的結(jié)合力;做了不同介質(zhì)下耐蝕性對(duì)比試驗(yàn)。結(jié)果表明:滲硼層與基體結(jié)合牢固破壞等級(jí)評(píng)為一級(jí);滲硼層主要由Fe2B單相組成;在860℃下保溫不同時(shí)間滲硼層的厚度及硬度均隨時(shí)間的增長而逐漸增大;在不同的溫度下保溫5 h時(shí)滲硼層的厚度及硬度隨溫度的升高而逐漸增大;除HNO3外滲硼處理后試樣的耐蝕性均比未滲硼的試樣的耐蝕性能好。 究不同調(diào)質(zhì)工藝下40Cr鋼的組織和力學(xué)性能的變化規(guī)律確定拉絲機(jī)塔輪軸用40Cr鋼的 工藝并與斷軸試樣和正常試樣進(jìn)行對(duì)比分析。結(jié)果表明拉絲機(jī)塔輪軸用40Cr鋼 調(diào)質(zhì)工藝為850℃保溫1 h淬火630℃下保溫1 h回火。在 工藝條件下組織為具有特定位向、細(xì)小的回火索氏體和極少量鐵素體硬度為283.5 HBW沖擊韌度為211.3 J/cm2。40Cr鋼硬度影響因素依次為回火溫度、淬火保溫時(shí)間、回火保溫時(shí)間和淬火溫度。組織分布不均和冷速不當(dāng)是導(dǎo)致硬度不均勻的主要原因。40Cr鋼沖擊性能影響因素依次是淬火溫度、回火保溫時(shí)間、淬火保溫時(shí)間和回火溫度。斷口纖維區(qū)主要為小且淺的等軸韌窩;剪切唇區(qū)主要為大且深的剪切韌窩。 通過宏觀分析、顯微組織和斷口形貌觀察以及硬度測(cè)試等方法對(duì)40Cr鋼汽車半軸的斷裂原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明:汽車半軸斷裂的主要原因是半軸凸緣與桿連接的軸臺(tái)階處表面存在脫碳層在高的扭轉(zhuǎn)疲勞剪切應(yīng)力作用下形成裂紋源;40Cr鋼含有較多的大尺寸非金屬夾雜物另外熱處理工藝不當(dāng)造成材料綜合力學(xué)性能達(dá)不到要求使表面萌生的裂紋在應(yīng)力作用下迅速擴(kuò)展造成汽車半軸發(fā)生疲勞斷裂。 45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板對(duì)淬本文研究了40Cr鋼調(diào)質(zhì)處
對(duì) 2 0 #鋼進(jìn)行采用正交組合回歸設(shè)計(jì)試驗(yàn)方法分別檢測(cè)了一次“零保溫”淬火和兩次“零保溫”淬火后40Cr鋼的力學(xué)性能研究了“零保溫”淬火溫度對(duì)40Cr鋼強(qiáng)度、硬度的影響建立了“零保溫”淬火溫度與力學(xué)性能關(guān)系的數(shù)學(xué)表達(dá)式分析了該鋼“零保溫”淬火后的組織探討了40Cr鋼“零保溫”淬火條件下組織轉(zhuǎn)變的特點(diǎn)。一次“零保溫”淬火的實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:（1）40Cr鋼

45號(hào)鋼板本文模擬完善了
本文針對(duì)某批40Cr鋼棒將軸部直徑為50和70 mm的40Cr鋼轉(zhuǎn)向節(jié)加熱至860℃保溫120 min水淬。檢測(cè)了不同軸徑的轉(zhuǎn)向節(jié)淬火后的顯微組織和硬度。結(jié)果表明:軸徑為50 mm的轉(zhuǎn)向節(jié)從表面到心部的組織主要為馬氏體而軸徑為70 mm的轉(zhuǎn)向節(jié)表面為馬氏體芯部為珠光體+少量鐵素體。軸徑為50 mm的轉(zhuǎn)向節(jié)被淬透從表面至15 mm深處的平均硬度為54 HRC;而軸徑為70 mm的轉(zhuǎn)向節(jié)未被淬透從表面至15 mm深處的平均硬度為50 HRC。 ;65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板為嚴(yán)
分析40Cr汽車發(fā)動(dòng)機(jī)底座固定用六角頭螺栓斷裂的原因。采用斷口分析、元素分析、金相分析、力學(xué)測(cè)試和氫含量測(cè)定對(duì)斷裂試樣進(jìn)行研究結(jié)果表明:螺栓斷口附近無明顯塑性變形斷面較平齊呈亮灰色微觀斷口沿晶分離晶粒輪廓鮮明分別選取900℃、950℃、1000℃和1050℃鹽浴滲釩4h、6h和8h制備滲釩層研究的主要內(nèi)容及成果如下:（1）在采取設(shè)定的合理工藝參數(shù)下制得一定厚度滲釩層。利用金相顯微鏡觀察結(jié)果發(fā)現(xiàn)不同工藝參數(shù)滲層連續(xù)性和致密性各不同900℃和1050℃滲層連續(xù)性和致密性很差晶粒為等軸晶950℃和1000℃滲層連續(xù)性和致密性相對(duì)有所改善晶粒為柱狀晶。（2）利用X射線衍射（XRD）檢測(cè)與分析滲層物相。結(jié)果發(fā)現(xiàn)不同工藝參數(shù)滲層VC晶粒生長具有擇優(yōu)取向。900℃滲層VC晶粒生長具有2個(gè)擇優(yōu)取向;950℃和1000℃滲層存在不同晶面指數(shù)VC相相互轉(zhuǎn)化;1050℃滲層可能脫落導(dǎo)致VC相較少。（3）利用掃描電子顯微鏡（SEM）觀察滲層截面顯微組織形貌并分析其形成過程及能譜儀檢測(cè)和分析滲層截面成分組成。結(jié)果發(fā)現(xiàn)不同工藝參數(shù)滲層少數(shù)存在過渡區(qū)950℃和1000℃表面可能脫碳導(dǎo)致滲層遷移表層C元素含量較少;1050℃滲層表面可能存在脫落現(xiàn)象。（4）分析探討滲層形成機(jī)理、生長規(guī)律及晶粒生長機(jī)制分別研究不同滲釩溫度和處 ;65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板連析40Cr汽車發(fā)動(dòng)機(jī)底座固定用六角頭螺栓斷裂的原因。采用斷口分析、元素分析、金相分析、力學(xué)測(cè)試和氫含量測(cè)定對(duì)斷裂試樣進(jìn)行研究結(jié)果表明:螺栓斷口附近無明顯塑性變形斷面較平齊呈亮灰色微觀斷口沿晶分離晶粒輪廓鮮明晶面上伴有雞爪痕斷口附近氫質(zhì)量分?jǐn)?shù)高達(dá)0.00180%認(rèn)為殘存在螺栓中的氫造成了螺栓延遲斷裂。給出氫致延遲斷裂的措施:（1）合理安排熱處理工藝控制熱處理氣氛減少滲碳。（2）增加去氫工藝減少螺栓中的氫殘留。65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 40cr鋼板

45號(hào)鋼板電化針對(duì)40Cr鋼軸套內(nèi)45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板40Cr鋼齒輪
40Cr鋼齒輪坯料工件經(jīng)過傳統(tǒng)熱處理工藝淬火后其表面常常出現(xiàn)裂紋現(xiàn)象影響到公司的正常生產(chǎn)。為了進(jìn)一步提高材料性能降低材料成本擴(kuò)大公司產(chǎn)品的使用范圍本文對(duì)坯料表面出現(xiàn)裂紋進(jìn)行了分析并對(duì)鋼材的生產(chǎn)工藝45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板500間層界面處組織不均勻且存在較嚴(yán)重的某40Cr鋼汽車轉(zhuǎn)向彎臂出現(xiàn)斷裂故障通過宏觀分析、微觀分析、化學(xué)成分分析、硬度測(cè)試、金相檢驗(yàn)、受力分析、強(qiáng)度校核等方法對(duì)轉(zhuǎn)向彎臂的斷裂原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明:轉(zhuǎn)向彎臂斷裂形式為雙向彎曲疲勞斷裂。斷裂的根本原因是在彎臂R角表面存在機(jī)加工刀痕產(chǎn)生了應(yīng)力集中且感應(yīng)淬火表面熱處理強(qiáng)化作用不足使截面變化的過渡區(qū)R角處未能有效淬火而存在殘余拉應(yīng)力導(dǎo)致裂紋在此處萌生在轉(zhuǎn)向循環(huán)應(yīng)力作用下裂紋擴(kuò)展直至發(fā)生疲勞斷裂。 ;65錳冷軋鋼板耐磨鋼板NM400 ， 45號(hào)鋼板AZ91D鎂合金試樣制備過程中研磨和拋光的影響因素;其次采用電化學(xué)工65錳鋼板作站研究了 AZ91D鎂合金在NaCl溶液中的電化學(xué)并在鐵電采用采用粉末疊層法制備了梯度層以該梯度層作為絕大多數(shù)工程構(gòu)件不可避免的存在缺口、裂縫等橫截面突變的情況這種情況在實(shí)際應(yīng)用中會(huì)在局部造成嚴(yán)重的應(yīng)力集中從而在交變載荷作用下容易斷裂失效。為了研究這類工程上遇到的實(shí)際問題往往采用帶缺口小試樣來探究循環(huán)載荷對(duì)構(gòu)件性能的影響。本文以齒輪常用的材料中碳合金調(diào)質(zhì)40Cr鋼為研究對(duì)象利用噴丸強(qiáng)化處理技術(shù)改善缺口部位的表面完整性通過綜合對(duì)比分析了不同噴丸強(qiáng)度及覆蓋率參數(shù)下材料的顯微硬度、微觀組織、表面形貌、殘余應(yīng)力、疲勞極限以及疲勞斷口形貌變化情況系統(tǒng)研究了噴丸處理對(duì)40Cr鋼表面完整性和疲勞性能的影響。同時(shí)在已有的;65錳冷軋鋼板耐磨鋼板NM400