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作為新型超低溫用鋼,65錳鋼板高錳奧氏體鋼因的力學性能和經濟的造價而具有廣范的應用前景。對高錳奧氏體鋼的工程使用而言,保證焊縫金屬的力學性能同樣重要,因此,配套焊接材料的研發是關鍵。
本研究從合金元素對熔敷金屬組織類型、機械穩定性和凝固裂紋敏感性的影響等方面考慮,設計了一種全奧氏體組織類型的高錳鋼熔敷金屬,其成分體系為C:0.2～0.5%、Mn:20.0～24.0%、Ni+Cr:4.0～8.0%,在此成分體系下熔敷金屬具有良好的機械穩定性和低凝固裂紋敏感性。根據成分體系研制了高錳鋼用實芯焊絲、金屬粉型藥芯焊絲和電焊條以及埋弧焊劑,并分別采用鎢極氬弧焊、65mn錳冷軋鋼板埋弧焊和手工電弧焊制備了高錳鋼熔敷金屬,采用常溫拉伸、-196°C沖擊和OM、EBSD、XRD等試驗方法對熔敷金屬的力學性能和觀組織進行了詳細的分析。力學性能分析結果顯示,熔敷金屬的屈服強度為323～495MPa,抗拉強度為600～732MPa,斷后伸長率為36.0%～39.0%,-196°C平均沖擊值為41～68J。熔敷金屬觀組織分析結果顯示,組織類型為全奧氏體,呈胞狀樹枝晶結構,C、Mn、S等元素存在一定程度的顯偏析,組織中存在大量Al2O3、SiO2、MnS類型的夾雜物。
熔敷金屬良好的超低溫沖擊韌性主要緣于其全奧氏體組織類型,熔敷金屬在沖擊變形過程中發生馬氏體轉變（γ→ε-M→α’-M）,65錳冷軋鋼板也在一定程度上提高了低溫沖擊功,熔敷金屬中直徑>0.5μm的夾雜物密度較低,是保持低溫韌性的另一個關鍵因素,而C元素在一次奧氏體相的偏析則會致使組織發生低溫脆斷。采用金屬粉型藥芯焊絲和電焊條制備了高錳低溫鋼焊接接頭,接頭中焊縫金屬的屈服強度為468～489MPa,抗拉強度為700～736MPa,斷后伸長率分別為37.0%～37.5%,-196°C平均沖擊值為68～83J,焊縫金屬具有良好的力學性能,焊接材料與高錳低溫鋼匹配性較好。
預硬化以及服役過程中的變形會使得高錳鋼組織性能發生改變,相應的腐蝕性能發生改變。
本文旨在研究變形對65錳鋼板高錳鋼腐蝕性能的影響,可為其在服役環境中的腐蝕評價及防護提供參考。依據變形后高錳鋼組織性能的變化,選取變形量為0%,20%,40%,60%四個有代表性的變形量進行研究。本文以變形量為0%,20%,40%,60%的高錳鋼為研究對象,分別進行電化學測試、慢應變速率拉伸試驗和鹽霧腐蝕實驗。利用金相、XRD、EBSD和TEM表征方法觀察形變對高錳鋼組織結構的影響。利用增重法、極化曲線和電化學阻抗譜分析方法研究不同變形量的高錳鋼在不同腐蝕條件下的腐蝕行為。結合SEM對腐蝕后的表面形貌的對比和XRD對銹層成分分析來探究不同腐蝕條件下的腐蝕機理。65mn錳冷軋鋼板研究結果表明:隨著軋制變形量的增大,位錯密度逐漸提高,形變孿晶數量逐漸增加。孿晶的生成阻礙了位錯的運動,使得高錳鋼硬度提高;位錯密度隨著軋制變形量增大而提高,位錯密度的提高是影響高錳鋼腐蝕性能的主導因素。位錯密度的提高使得高錳鋼表面處于高度無序的狀態增強,表面的電子活性增大,不僅為陰陽離子快速傳輸提供更多的通道,還促進滑移臺階的形成與發展,利于化學反應的進行。
65mn錳冷軋鋼板高錳鋼受拉應力和腐蝕性介質的共同作用,斷裂方式呈現脆性斷裂,塑韌性受到了損失。應力腐蝕敏感性隨著變形量的增大而增大。高錳鋼的基體和銹層產物共同作用影響其耐鹽霧腐蝕的性能,銹層產物主要由?-Fe OOH、?-FeOOH、?-Fe OOH、Fe3O4等組成。變形量大的高錳鋼因鋼基體活性較大和銹層產物中存在更多的具有一定反應活性的?-FeOOH和Fe3O4而耐蝕性較差
眾鑫42crmo冷軋耐磨錳鋼板圓鋼金屬材料有限公司創辦于2016年，專業生產【湖北武漢16錳鋼板】等產品。本廠家設備齊全、技術實力雄厚、企業內部管理嚴密、生產效率高；本廠家生產的【湖北武漢16錳鋼板】品種多，規格齊全，并能承接各種特殊規格需求的【湖北武漢16錳鋼板】產品定做。
傳統高錳鋼在中低載荷工況下不具有優勢,在其基礎上通過降低或增加碳錳元素含量研發出中錳和超65錳鋼板高錳鋼,在一定程度上彌補了其應用中存在的不足。
本文對比研究了Mn8、Mn15及Mn18三種錳鋼的滑動和沖擊磨料磨損性能,分析了磨損機理。同時模擬礦井淋水腐蝕環境,探討了三種錳鋼的電化學腐蝕性能,論文得到以下主要結論:酸性礦井淋水腐蝕條件下,三種錳鋼表現出更負的腐蝕電位,酸性工況下耐腐蝕性能弱于堿性和中性腐蝕環境。酸、中、堿性礦井淋水腐蝕環境中,Mn8鋼的開路電位正（65mn錳冷軋鋼板）,極化曲線外推擬合腐蝕電壓 ,腐蝕電流小,且容抗弧半徑小,其耐腐蝕性能優于Mn15和Mn18耐磨鋼。滑動磨損實驗表明,三種錳鋼的摩擦系數均呈現先快速升高,后下降到一定的范圍趨于平穩的變化趨勢,低載平均摩擦系數高于高載。相同磨損工況條件下,Mn8均具有 磨損失重,其抗滑動磨料磨損性能優于Mn15和Mn18耐磨鋼。
三種耐磨鋼磨損層硬度分布均呈現梯度變化特征,Mn8磨損亞表層（50mm處）65錳鋼板硬度達到550HV,Mn15和Mn18分別為450HV和510HV,Mn8的加工硬化效果佳,Mn18則優于Mn15。三種耐磨鋼干摩擦磨損機理主要表現為粘著磨損,伴有局部區域的疲勞剝落破壞,石英砂磨料磨損機理主要為磨粒磨損,表現形式為寬且深的犁溝和較大區域的疲勞剝落。沖擊磨料磨損實驗表明,隨沖擊功的增大,三種錳鋼的加工硬化能力均提高,磨損失重也明顯降低。1.5J沖擊功時,Mn18的磨損失重低于Mn8和Mn15;3.5J沖擊功時,Mn8具有 的磨損失重。Mn8和Mn18亞表層組織具有較高密度的孿晶,亞表層（50mm處）硬度分別達到50HRC和48HRC,其加工硬化效果明顯優于Mn15,加工硬化層深度超過1.5mm。三種錳鋼磨損形式主要表現為鑿削磨損和不同程度疲勞剝落磨損。
65錳鋼板Mn8、Mn15磨損層亞結構主要為位錯、孿晶及馬氏體,其耐磨強化機制為馬氏體相變復合強化機制。Mn18磨損層亞結構出現大量位錯、孿晶外,未發現馬氏體相變,但出現Fe-Mn-C原子團偏聚區,其強化機制是通過位錯、孿晶和Fe-Mn-C原子團強化
結果表明,65錳鋼板當變形方式由簡單剪切變為單向拉伸再變為平面應變 變為等雙拉時,奧氏體的穩定性逐漸下降。通過EBSD觀察發現,不同變形方式下,隨著應變量的增加,奧氏體逐漸發生畸變,部分奧氏體發生馬氏體相變,鐵素體內部幾何必要位錯密度增加。結合織構分析、Schmid因子及外力所做功的計算可知,變形方式由單向拉伸變為平面應變再變為等雙拉時,奧氏體Schmid因子增加,同時機械外力所做的功上升,兩種因素共同作用導致奧氏體的穩定性下降。而在簡單剪切變形時,奧氏體Schmid因子較高,而機械外力所做的功 ,機械外力產生的相變驅動力較小,導致簡單剪切變形時奧氏體的穩定性較高。以奧氏體在不同應變速率和變形方式下的穩定性為理論依據,利用彎曲回彈實驗研究了成形工藝參數對中錳鋼回彈行為的影響。
結果表明,彎曲變形后中錳鋼厚度方向上發生不均勻變形。65mn錳冷軋鋼板在增加沖壓速度的條件下,彎曲內層區域的變形程度較低,導致發生馬氏體相變的奧氏體體積分數減少及幾何必要位錯密度增加趨勢減弱,使得加工硬化能力減弱,從而中錳鋼的回彈角降低。在增加彎曲角度的條件下,彎曲內層區域的變形程度增加,使得發生馬氏體相變的奧氏體體積分數增加以及幾何必要位錯密度增加,導致加工硬化增加,從而中錳鋼的回彈角增加。當凹模跨距增加時,彎曲內層區域和外層區域的變形均降低,使得發生馬氏體相變的奧氏體體積分數及幾何必要位錯密度呈現減弱趨勢。在相同的總變形條件下,凹模跨距的增加,使得彈性變形階段所占比例增大,因而中錳鋼的回彈角增加。通過改變兩相區退火工藝和軋制方式研究了奧氏體體積分數和織構對中錳鋼彎曲回彈的影響。結果表明,奧氏體體積分數的增加,使得材料的彈性模量增加;制備不同奧氏體體積分數的兩相區退火工藝使得中錳鋼具有不同的屈服強度和加工硬化。
65mn錳冷軋鋼板彈性模量、屈服強度和加工硬化的差異共同導致回彈角的變化。在不同的奧氏體織構條件下,中錳鋼的彈性模量隨著含<111>的織構組分強度的減弱而降低;同時其加工硬化能力隨著含<1-10>和<001>的織構組分強度的增強而增加。彈性模量的降低和加工硬化能力的增加是回彈角增加的主要原因。考慮奧氏體體積分數和織構對彈性模量影響的有限元仿真模型,能夠更地預測實驗用中錳鋼的回彈行為,其預測的回彈角更接近實驗測定的回彈角。
