必須在地面上試噴，曲靖公路下沉注漿檢驗旋噴機工作是否正常，調(diào)試旋噴壓力大于15Mpa，3.2.3用42.5R普通硅酸鹽水泥，干凈水拌制水泥漿，水灰比采用0.8~1.0添加水泥用量2％WT3早強劑，控制設(shè)計樁徑不小于0.5m。 每m用漿量0.2m3，水泥用量200㎏，另外，旋噴后的漿液有析水現(xiàn)象，會造成固結(jié)體頂部出現(xiàn)凹穴，故此應(yīng)適當在漿液中添加膨脹材料，3.2.4由淺樁至深樁向橋頭逐排旋噴施工，每孔由下向上緩緩旋噴，噴管速度一般控制在0.21~0.23m/分鐘。 并通過每m水泥用量校驗，調(diào)整速度確保樁徑達到設(shè)計要求，3.2.5在旋噴過程中，定時檢測冒漿量，冒漿比重，觀察冒漿顏色，及時了解旋噴注漿是否正常，若發(fā)現(xiàn)不符合技術(shù)參數(shù)要求時，應(yīng)及時采取相應(yīng)技術(shù)措施(如提高噴射壓力。 縮小噴嘴直徑，加快速度和旋轉(zhuǎn)速度等)進行調(diào)整，確保旋噴樁施工質(zhì)量，3.3措施3.3.1施工前鉆機注漿泵及高壓管路行試驗運轉(zhuǎn)，確認機械性能和各種閥門管路，壓力表完好后，進行施工，3.3.2每次注漿前。

曲靖公路下沉注漿石灰攪拌樁與周圍曲靖地基相比具有更高的抗剪強度，與生石灰攪拌樁鄰接的樁周土，由于拌合時產(chǎn)生的高溫和凝聚反應(yīng)形成厚度達數(shù)厘米的高度硬殼，此層硬層的存在影響了石灰攪拌樁的吸水和排水，尤其是后期排水，但在施工期內(nèi)此層硬殼尚未形成。 排水作用是可以發(fā)揮的，從對一些工程的天然土和單樁復(fù)合曲靖地基荷載試驗中，發(fā)現(xiàn)石灰攪拌樁復(fù)合曲靖地基的加荷后穩(wěn)定較天然土基為短，也就證實了石灰攪拌樁的排水固結(jié)作用，石灰攪拌樁與樁間土的復(fù)合曲靖地基抗剪強度可用下式計算:τˊ＝(1-dˊs)Cˊ＋dˊsτp(1)式中:τˊ-復(fù)合曲靖地基抗剪強度。 KPaτˊP-石灰攪拌樁的抗剪強度，KPadˊs-消化和凝硬反應(yīng)結(jié)束后石灰攪拌樁加固率(面積比)dˊs＝(1.5-1.8)ds(2)ds-石灰攪拌樁置換率(面積比)ds＝πd2/4l2(3)d-石灰攪拌樁直徑。 d＝50cml-石灰攪拌樁間中心距，cmCˊ-石灰攪拌樁加固后曲靖地基土的粘聚力，KPaCˊ＝Co＋dΔP，(4)式中:Co-原曲靖地基土的粘聚力，KPad-經(jīng)石灰攪拌樁處理后的強度增加系數(shù)，d＝0.1-0.4ΔP-有效壓縮荷載。

位于東三環(huán)東輔路上，檢查井室高3.1m，長×寬為2.6m×2.6m，井底距離導(dǎo)洞為500mm左右，此處為整個施工的重點，難點，現(xiàn)導(dǎo)洞標準斷面已施工完成，兩端均進入挑高段7m，剩余34.2m未開挖，由于該污水管線管徑大。 水流急，距離導(dǎo)洞，修建年代久遠，同時導(dǎo)洞斷面高，曲靖公路下沉注漿施工風險相對較大，在該段導(dǎo)洞施工過程中將采取有效措施，減少洞室開挖給周圍土體帶來的變形沉降，保證管線，先引排，后加固，再施工，即導(dǎo)洞施工前在地面對該污水管線實施截流引排。 減少導(dǎo)洞施工期間管內(nèi)水流量，在洞內(nèi)采用超前小導(dǎo)管及上半斷面注漿加固地層，臺階法開挖導(dǎo)洞，控制洞室收斂變形和地層沉降，左線右導(dǎo)洞開挖設(shè)兩個工作面，分別由南北相向開挖，因在車站換乘接點處(K19＋872.7右側(cè))有一污水檢查井(井C。