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45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500達(dá)更高的設(shè)計(jì)指標(biāo)同時(shí)可以有效的降低車輛自重達(dá)到節(jié)能環(huán)保的要求。然而目前NM600耐磨鋼的生菱錳礦、方解石與菱鎂礦的浮選分離一直是錳礦浮選分離所遇到的困境之一。在前期的研究中關(guān)于油酸鈉體系下抑制劑的研究報(bào)道眾多但是難以實(shí)現(xiàn)三者浮選的有效分離。因此探尋選擇性較強(qiáng)的捕收劑是實(shí)現(xiàn)三種礦物浮選分離的主要思路。本論文通過單礦物和混合礦浮選分離實(shí)驗(yàn)探究了新型Gemini表面活性劑體系下菱錳礦及鈣鎂碳酸鹽礦物的浮選分離并采用浮選溶液化學(xué)計(jì)算、表面動(dòng)電位測試、紅外光譜分析和XPS分析等手段探究了不同的浮選藥劑在菱錳礦、方解石和菱鎂礦表面的吸附形式為菱錳礦與鈣鎂碳酸鹽礦物的浮選分離奠定了理論基礎(chǔ)。在純礦物浮選試驗(yàn)中通過將丁烷-14-雙（十二烷基二甲基溴化銨）制和控制冷卻對在線淬火和空冷的熱軋?jiān)牧线M(jìn)行熱處理工藝研究經(jīng)過優(yōu)化的熱處理工藝獲得了以板條馬氏體組織為主的性能合格NM450耐磨鋼板。 對NM360耐磨鋼板的磨損特性進(jìn)行系統(tǒng)研究分析提出新型耐磨機(jī)理。首先研究了試驗(yàn)鋼組織粗化規(guī)律、高溫變形規(guī)律和奧氏體冷卻相變規(guī)律為軋制工藝和熱處理工藝提供基礎(chǔ)支持。無鈮試驗(yàn)鋼在大于900℃后奧氏體組織顯著粗化含鈮試驗(yàn)鋼（0.05%）

耐磨鋼板錳13在大于1050℃后奧氏體組織明顯粗化并且粗化程度低于無鈮試驗(yàn)鋼。高溫?zé)釅嚎s試驗(yàn)得出試驗(yàn)鋼在不同溫度、不同應(yīng)變速率下的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線獲得了試驗(yàn)鋼在熱變形過程中動(dòng)態(tài)再結(jié)晶變化規(guī)律。通過經(jīng)典熱變形本構(gòu)模型構(gòu)建了材料的本構(gòu)模型模型預(yù)測能力具有95%以上的可度?；趧?dòng)態(tài)材料模型理論建立材料的熱加工圖較準(zhǔn)確地分析材料在不同變45號(hào)冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500的影響不顯著。

65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500以天然軟錳礦為原料，經(jīng)高溫焙燒制得改性軟錳礦催化劑，用于催化臭氧分解。采用XRD、BET、XPS和H2-TPR對催化劑物相結(jié)構(gòu)、孔結(jié)構(gòu)、表面原子組成和還原性能進(jìn)行了表征，考察了焙燒溫度對改性軟錳礦催化劑的臭氧分解催化活性的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：300 ℃焙燒制得的改性軟錳礦催化劑具有較大的比表面積和較好的還原性，催化劑中含更多的Mn3+，有利于催化劑表面氧空位的形成，催化劑對臭氧分解的催化活性 ，在室溫、進(jìn)口臭氧質(zhì)量濃度為85.6 mg/m~3、空速為600 000 h-1的條件下反應(yīng)6 h后，臭氧分解率仍高達(dá)98%左右；進(jìn)一步提高焙燒溫度會(huì)改變軟錳礦中錳的氧化態(tài)，導(dǎo)致催化劑催化臭氧分解的性能下降。 能表現(xiàn)出耐磨鋼板nm400佳的抗沖擊磨損性能所以添加0.043%的Nb為佳選擇。

 主要生產(chǎn)NM360-NM450生產(chǎn)厚度規(guī)格為8-60mm需要加入更多的貴重金屬、合金元素保性能生產(chǎn)成本高生產(chǎn)周期長產(chǎn)品無競爭力且HB500級別耐磨鋼和80mmNM400國內(nèi)較少開發(fā)。 本項(xiàng)目研究采用提Mn（Mn：0.80～1.30%）降鉻（Cr：0.45～0.70%）適當(dāng)添加鈮（Nb 0.015～0.050%）的成分設(shè)計(jì)來大幅度降低合金鉻鐵用量Mn/C≥3Mn/S≥80來改善鋼板的韌性且提錳可以擴(kuò)大奧氏體溫度區(qū)間范圍有利于后續(xù)施行亞溫淬火時(shí)獲得較多的鐵素體以便在不經(jīng)過回火后保證鋼板的韌性和耐磨性要求。65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板N

45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500贊比亞某高鐵錳礦中有用礦物為赤鐵礦和各種錳礦物，鐵品位為44.71%，錳品位為17.86%。為制定合適的選別工藝流程，通過光學(xué)顯微鏡、化學(xué)分析、X射線衍射等手段，對該礦石的化學(xué)成分、礦物組成及嵌布特征等方面進(jìn)行的研究。研究結(jié)果表明：該礦石中主要的鐵礦物為赤鐵礦，含量為61.53%；主要的錳礦物為軟錳礦、褐錳礦和硬錳礦，含量分別為18.62%4.82%和4.66%。 針對該礦石進(jìn)行了預(yù)富集—磁化焙燒—磁選實(shí)驗(yàn)，終獲得鐵精礦鐵品位平均值為67.97%；鐵作業(yè)回收率平均值為94.67%。錳精礦錳品位平均值為49.85%；錳作業(yè)回收率平均值為88.24%。該研究結(jié)果對該礦石的分選工藝流程的制定具有一定的指導(dǎo)意義，同時(shí)也能為同類礦石提供借鑒。 磨內(nèi)原采用厚度80mm放射狀篦縫的鑄造隔倉板（篦縫寬度為12.0mm）細(xì)磨倉段形研磨體堵塞篦縫嚴(yán)重直接影響磨機(jī)通風(fēng)與過料能力導(dǎo)致頻繁停磨清理篦縫。耐磨鋼板mn13磨制煙煤煤粉細(xì)度控制指標(biāo):R80μm篩余≤5.0%磨機(jī)產(chǎn)量只有20t/h左右系統(tǒng)粉磨電耗38kWh/t。通過對系統(tǒng)的技術(shù)分析論證在磨內(nèi)結(jié)構(gòu)改造過程中采用了厚度12.0mm優(yōu)質(zhì)耐磨鋼板機(jī)加工切割的新型組合式隔倉板篦縫寬度仍保持12.0mm不變。同時(shí)根據(jù)入磨原煤粒徑、易磨性、水分及雜質(zhì)含量對粗磨倉和細(xì)磨倉研磨體級配進(jìn)行了調(diào)整。改造后經(jīng)調(diào)試運(yùn)行在煤粉細(xì)度控制指標(biāo)不變的前提下磨機(jī)產(chǎn)量提高至26t/h增產(chǎn)6t/h增產(chǎn)幅度達(dá)30%。耐磨鋼板nm400，系統(tǒng)粉磨電耗降至33kWh/t降低了5kWh/t節(jié)電幅度達(dá)13.16%入窯煤粉水分降低了1.50%。45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板N

<中高硫煤利用過程中產(chǎn)生大量的SOx排放到空氣中，對環(huán)境造成嚴(yán)重的污染，這導(dǎo)致其利用困難。為實(shí)現(xiàn)中高硫煤清潔利用，基于軟錳礦中二氧化錳的強(qiáng)氧化性，采用電場與軟錳礦聯(lián)合的技術(shù)促進(jìn)高硫煤脫硫，重點(diǎn)考察不同反應(yīng)條件對高硫煤脫硫率及軟錳礦中錳的浸出率的影響，利用XRDFTIRXPS等分析測試方法，研究脫硫反應(yīng)前后煤元素組成、硫含量等主要性質(zhì)變化，探究其脫硫機(jī)理。結(jié)果表明，當(dāng)軟錳礦與高硫煤質(zhì)量比為1/7煤漿質(zhì)量濃度為0.05 g/mL反應(yīng)時(shí)間5 h反應(yīng)溫度80℃初始硫酸濃度為1.2 mol/L電流密度為600 A/m~2時(shí)，與預(yù)處理煤相比，高硫煤脫硫率可達(dá)40.56%錳的浸出率為95.23%。65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400本文對比了經(jīng)相同軋制工藝和熱處理工藝處理后的含Nb量0.045%和不含Nb元素耐磨鋼板的組織演變規(guī)律和力學(xué)性能。耐磨鋼板nm500實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明添加了質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.045%的Nb元素鋼板的抗拉強(qiáng)度和硬度低溫沖擊韌性都得到了一定程度的。從材料組織決定力學(xué)性能的角度分析鋼板力學(xué)性能的主要是由于Nb元素的添加使鋼板原始奧氏體晶粒細(xì)化導(dǎo)致的。 

 在常規(guī)低合金馬氏體耐磨鋼合金成分的基礎(chǔ)上耐磨鋼板錳13添加一定量的Ti元素通過冶煉連鑄過程中形成大量米、亞米超硬Ti C陶瓷顆粒并結(jié)合控制軋制和控制熱處理的工藝控制使其彌散均勻分布在板條馬氏體基體上研發(fā)出一種新型連鑄坯內(nèi)生超硬Ti C陶瓷顆粒增強(qiáng)耐磨性超級耐磨鋼板并在國內(nèi)某鋼廠進(jìn)行了工業(yè)化生產(chǎn);分析了連鑄、耐磨鋼板nm360熱軋和離線熱處理過程時(shí)實(shí)驗(yàn)鋼中Ti C的演變規(guī)律和組織性能的變化并研究了其耐磨性能。結(jié)果表明新型鋼板中由于較多Ti元素的添加在連鑄凝固過程中形成仿晶界的米、亞米級的超硬Ti C粒子軋制和離線熱處理過程中仿晶界的Ti C粒子在馬氏體基體中彌散均勻分布;耐磨性測試表面在同等硬度的條件下新型耐磨鋼板的耐磨性達(dá)65錳冷軋鋼板45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM4

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