3.相對濕度：日平均值不大于95％，月平均值不大于90％；水蒸汽壓日平均值不大于2.2kPa；水蒸汽壓月平均值不大于1.8kPa，在高溫度期間溫度急降時可能凝露。 4.周圍空氣沒有明顯的受到塵埃、煙、腐蝕性和可燃性氣體、蒸汽或鹽霧的污染。 5.地震烈度不超過8°。 6.無火災、、嚴重污穢及劇烈振動的場所。 二、產品結構： 自身不帶操動機構，使用時必須配用合適的操動機構。裝設中封式縱磁場真空滅弧室、主軸、分閘彈簧、油緩沖器等部件安裝在框架中，機架的后端設有安裝孔，供斷路器安裝固定用。機架前面水平裝設六個大爬距絕緣子，上絕緣子固定靜支架，下絕緣子固定動支架，動靜支架的前部兼作進出線端子，真空滅弧室裝設在動靜支架之間，主軸通過絕緣拉桿、拐臂與真空滅弧室動導桿連接，動靜支架之間還裝有大爬距絕緣桿，將兩者連接一體，提高了整體鋼度。 三、工作原理： 真空斷路器配用中封式縱磁場真空滅弧室，當動、靜觸頭在操動機構的作用下帶電分閘時，觸頭間隙將燃燒真空電弧，并在電流過零時熄滅電弧，由于觸頭的特殊結構，燃弧時間觸頭間隙會產生適當的縱向磁場，這個磁場可使電弧均勻分布在觸頭表面，維護低的電弧電壓，并使真空火弧室具有較高的弧后介質強度恢復速度，小的電弧能量和小的電腐蝕速度，從而提高了斷路器開斷短路電流的能力和電壽命。真空斷路器額定電流大小不同其主導電回路的截面積會明顯不同.由于導電回路截面積的不同使得導電回路尺寸規格不同因此為滿足一定的電氣靜距相間距會明顯不同.由于觸臂（主回路導電件）、相間距等不同外觀上差異也比較明顯可以直接判斷.對于中置柜用的手車式斷路器可從一下具體數據判斷：觸臂直徑 約為45mm額定電流從630~1250A；觸臂直徑 約為55mm額定電流從1250~1600A；觸臂直徑 約為79mm額定電流從2000~2500A；觸臂直徑 約為109mm額定電流從3150~4000A；這些也可以從觸頭尺寸規格上對應做
使觸頭在閉合碰撞時得以緩沖，把碰撞的動能轉彈性勢能，抑制觸頭的彈跳。(4)為分閘提供一個加速力。當接觸壓力大時，動觸頭得到較大的分閘力，容易拉斷會鬧熔焊點，提高分閘初始的加速度，減少燃弧時間，提高分斷能力。觸頭接觸壓力是一個很重要的參數，在產品的初始設計中要經過多次驗證、試驗才選取得比較合適。如觸頭壓力選得太小，滿足不了上述各方面的要求；但觸頭壓力太大，一方面需要增大合閘操作功，另外滅弧室和整機的機械強度要求也需要提高，技術上不經濟。接觸行程真空斷路器毫無例外地采用對接式接觸方式。動觸頭碰上靜觸頭之后就不能再前進了，觸頭接觸壓力是由每極觸頭壓縮彈簧(有時稱作合閘緩沖彈簧)提供的。所謂接觸行程，就是開關觸頭碰觸開始，觸頭壓簧施力端繼續運動至終結的距離，亦即觸頭彈簧的壓縮距離，故又稱壓縮行程。接觸行程有兩方面作用，一是令觸頭彈簧受研發、生產、銷售和服務為一體的規模型企業，公司技術力量雄厚，設備配套完善，產品型號多樣，隨著公司的不斷發展，產品設計科學、制作精良、造型美觀，是現代電網建設的理想的配套產品，其中戶內（外）真空斷路器，隔離開關，負荷開關，氧化鋅避雷器，熔斷器，穿墻套管，絕緣子，電流互感器，高壓電力計量箱等一系列高低壓電氣產品暢銷全國各地我們以“科技興業，質量創牌，誠經營，優良服務”的企業宗旨；一直致力于追求卓越的民族電氣工業，為廣大新老用戶提供優質的產品和良好的服務而不懈努力，您的滿意始終是我們追求的目標，真誠歡迎新老朋友惠顧，共創美好未來。壓而向對接觸頭提供接觸壓力；二是保證在運行磨損后仍然保持一定的接觸壓力，使之可靠接觸。一般接觸行程可取開距的20％～30％左右，10kV的真空斷路器約為3～4mm。真空斷路器的實際結構中，觸頭合閘彈簧設計成即使處于分閘位置，也有相當的預壓縮量，有預壓力。這是為使合閘過程中，當動觸頭尚未碰到靜觸頭而發生預擊穿時，動觸頭有相當力量抵抗電動力，而不致于向后退縮；當觸頭碰接瞬間，接觸壓力陡然躍增至預壓力數值，防止合閘彈跳，足以抵抗電動斥力，并使接觸初始就有良好狀態；隨著接觸行程的前進，觸頭間的接觸壓力逐步增大，接觸行程終結時，接觸壓力達到設計值。接觸行程不包括合閘彈簧的預壓縮量程，它實際上是合閘彈簧的第二次受壓行程。合閘速度平均合閘速度主要影響觸頭的電磨蝕。如合閘速度太低，則預擊穿時間長，電弧存在的時間長，觸頭表面電磨損大，甚至使觸頭熔焊而粘住，降低滅弧室的電壽命。但速度太高，容易產生合閘彈跳，操動機構輸出功也要增大，對滅弧室和整機機械沖擊大，影響產品的使用可靠性與機械壽命。平均合閘速度通常取0.6m/s左右為宜。分閘速度斷路器的分閘速度一般而言速度越快越好，這樣可以使首開相在電流趨近于0前2～3ms時能開斷故障電流；否則首開相不能開斷而延續至下一相，原來首開相變為后開相，燃弧時間加長了，增加了開斷的難度，甚至使開斷失敗。但分閘速度太快，分閘的反彈也大，反彈太大震動過劇亦容易產生重燃，所以分間速度亦應考慮這方面因素。
前所生產出來了的油浸式真空斷路器性能還可以，但是還依然存在絕緣油的情況，還是必須要使用絕緣油才可以進行使用，完全達不到國內要求的無油的標準化，而這種ZW32真空斷路器就可以達到無油化以及絕緣的要求，也可以使用在戶外環境當中，這種ZW32真空斷路器的開斷能力不低，從外表上面來看的話ZW32真空斷路器的形狀比較美觀，ZW32真空斷路器的出現完全是已經代替掉了柱上油浸式的真空斷路器。ZW32真空斷路
器一般都是使用金屬殼的箱體以及不銹鋼的箱體，ZW32真空斷路器的里面則是使用的是單相固體的絕緣體，外部絕緣是用來支撐以及承受力度的，ZW32真空斷路器的主要部件就是真空滅弧室，而這種滅弧室通常是使用硅膠套或者是陶瓷材料的，還有的就是ZW32真空斷路器的拉桿，這種拉桿主要就是起到分合閘的作用，絕緣的部分則是使用硅膠的材料，所以在戶外使用出現絕緣的問題以及污穢的問題就不在存在了。 不管
真空斷路器在實際的使用當中對生態環境不會造成任何的污染，這些真空斷路器的優點使得真空斷路器在系統中進行了廣泛的使用，真空斷路是什么產品都是需要技術改進不斷更新才會越來越好，那么ZW32真空斷路器的產品的問題的改進問題有哪些解決的辦法呢?如何去改進ZW32真空斷路器的不足呢？首先必須要去使用比較厚的鋼板為材料進行生產，這樣強度就不是問題了，使用金屬外殼使用時間一長容易出現生銹重新涂刷又比較麻煩，進行維護起來是比較麻煩困難，建議使用不銹鋼為材料形狀美觀無需進行檢查以及維修。真空斷路器的整體體積不大，從真空斷路器的外表上
面來看的話
因此如何合理的設置鐵芯以及如何合理的設計鐵芯結構成為提高真空滅弧室可靠性的關鍵。針對杯狀縱磁真空滅弧室觸頭，本文設計了兩種不同結構的鐵芯，一種是結構為環狀的鐵芯，為了減小渦流的影響，在環形鐵芯上開一個間隙為1 mm 的斷口;另一種結構為圓周方向布置的柱狀鐵芯，柱狀鐵芯相互不接觸，因此可以更好的減小渦流的影響。采用有限元分析方法對比分析了兩種不同結構鐵
芯對縱向磁場和剩余磁場以及磁場滯后時間的影響。 觸頭結構模型 文中仿真所采用的兩種不同鐵芯結構的觸頭模型如圖1 所示，觸頭杯均有4 個杯指，為了防止觸頭片上產生渦流，對應的在觸頭片上開有四個周向均勻布置的徑向直槽。觸頭外徑尺寸為78 mm，壁厚11 mm，弧柱直徑與觸頭外徑尺寸相同，柱狀鐵芯12 個，仿真模型中觸頭開距為10 mm，杯座材料為無氧銅，支撐盤材料為不銹鋼，觸頭片材觸頭在高真空中分離時，其電弧表現形式與外觀特性都與在空氣中的情形有較大區別。真空斷路器的擊穿機理目前主要有場致發射、粒撞擊和粒子交換
三種假說，在短間隙真空斷路器的相關研究中，通常由場致發射效應占主導。在觸頭斷開時刻，整個陰極表面會產生金屬蒸氣。理論上是由于觸頭分開瞬間，電流集中在觸頭表面某點上，導致金屬橋熔化且部分金屬原子發生電離。隨著觸頭開距的增大，場致發射與間隙擊穿增強，觸頭表面金屬凸點不斷溶化并向觸頭間隙補充金屬粒子。此時陰極斑點會在陰極表面形成，并有更多的高能等離子體形成并擴散至間隙內。電弧引燃后，充滿等離子體的電極間
隙變成良好導體，同時陽極開始向電弧提供粒子。在縱向磁場作用下，電弧等離子體由觸頭中心向周圍擴散，此過程會維持一段時間。對于交流真空斷路器而言，電流到達峰值后會逐漸減小，兩觸頭向等離子體提供的粒子同樣減少，此時電極間隙內主要為弧后殘存粒子，伴隨著觸頭完全斷開，殘存粒子逐漸擴散至消失，斷路器完成開斷。 真空電弧等離子體的產生過程，可以表現為觸頭開距增大、觸頭表面金屬蒸發，伴隨場致發射效應和金
屬電離，由于兩極電子、金屬離子的不斷補充，終形成電弧。在電弧等離子體的研究方面，王景、武建文等運用連續光譜法分析了電子溫度和電子密度，并討論了中頻情況下，電弧過渡及擴散兩種形態。胡上茂、姚學玲等利用RC 阻容式電荷收集器，對初始等離子體的觸發特性進行了研究。舒勝文、黃道春等通過對真空斷路器開斷過程的再研究，提出數值方針結合實驗的方法，給出開斷過程不同階段所需的數值仿真方法及關注點。趙子玉等通過C
CD 攝像技術，分析了真空電弧的重燃及抑制措施