因此本論文采用高壓化肥管金屬陶瓷顆粒作為穿孔頂頭的噴涂材料,對噴涂后的頂頭進行溫度場及應力場的數值模擬。應用ANSYS有限元分析軟件對穿孔頂頭等離子噴涂及冷卻過程進行數值模擬。高壓化肥管建立計算模型時,采用沿噴涂方向小逐段前進,厚度方向小逐層疊加來模擬真實的噴涂及沉積過程,得到涂層連續移動的基體和涂層的溫度場分布及熱應力分布。同時,為了進一步得到優質的復合涂層,計算過程中通過改變基體溫度,更換涂層材料,分析比較不同情況下頂頭的溫度場和應力場分布。結果表明WC作為鋁管涂層材料,基體溫度為室溫30℃時,隨著噴涂的進行,熱影響區域逐漸增大,模型的不同區域由于熱積累噴涂后表面 溫度增加。高壓化肥管噴涂過程中,噴涂處涂層附近產生較大熱應力,噴涂結束,應力逐漸減小。高壓化肥管頂頭經800冷卻至室溫時,頂頭涂層和涂層周圍產生殘余應力, 殘余應力出現在鼻部與徑帶連結處的涂層附近。對基體預熱至200℃后進行噴涂,噴涂過程中涂層溫度明顯升高,熱應力減小,頂頭經1800冷卻至室溫,殘余應力大大減小。Al2O3作為涂層材料,基體溫度為室溫時,所得溫度場及應力場結果與WC作為涂層材料時基本相同。對6016鋁合金進行單向拉伸試驗,分析不同應變速率對高壓化肥管力學性能的影響,建立了6016鋁合金Johnson-Cook本構模型及其斷裂應變模型,并對鋁合金薄壁方管軸向沖擊載荷下的吸能特性進行分析,研究鋁合金方管的壁厚、長度和沖擊速度對其吸能特性的綜合影響。結果表明,高壓化肥管鋁合金流動應力對應變率敏感性較低,但斷裂應變對應變率具有一定的敏感性。高壓化肥管在軸向沖擊載荷下,鋁合金薄壁方管出現漸進屈曲變形,具有較好的吸能特性。但隨著厚度、長度和沖擊速度的增加,鋁合金方管容易出現混合變形模式,吸能特性有所降低。
對平面斜拉橋模型的損傷進行識別研究。結構首先被分成若干局部分區,DLV法基于高壓化肥管大跨橋梁結構基于DLV法的高壓化肥管斜拉橋分散式損傷識別研究、一種分散式的損傷識別方法.然后分別采集結構各分區動力響應號。每一分區內,采用基于柔度矩陣的損傷定位向量方法(DLV,利用結構局部動力息進行損傷識別,以判斷分區高壓化肥管內各單元的結構狀態。 各分區將結果發送回中央基站,通過中央基站對各分區的識別結果的比對判別結構損傷狀況。鋁管某2D斜拉橋模型的數值模擬結果表明這個方法可行。大跨橋結構高壓化肥管監測系統的模態識別和誤差分析及損傷識別 大跨橋梁的結構監測用其有限測點上脈動反應的高噪比數據識別損傷。
大跨橋結構損傷識別的多個環節,主要創新點有:1用時域NExT-ERA 法識別結構模態參數,完善了其理論,并通過a定義并使用一個新的相關估計的公式,b利用穩定圖中不同系統階次識別的模態參數的算術平均,提高模態識別精度并形成了改進的NExT-ERA 法。推導了從白噪聲激勵下含測量白噪聲的結構反應時程進行模態識別時的有限采樣誤差。2定義并用等價奇異值和等價向量推導了稀疏模態、化肥專用管小阻尼比時大維數Hankel陣的奇異值和奇異向量與模態參數的對應關系,簡化了已有誤差公式,推導改進NExT-ERA 中模態參數有限采樣誤差受測量時長、采樣頻率、噪比和奇異值等影響的規律。據此提出穩定圖法和奇值法選擇識別的高精度模態。3提出一個用完備的振型構造的單元模態應變能指標,不但能定位梁式結構的多處損傷,還能指示抗彎剛度分量折減的損傷程度。針對西堠門懸索橋可能發生的損傷,比較了基于完備振型的該指標、坐標模態保證準則和模態柔度差以及基于響應的小波包組分能量變化率識別損傷的能力。比較了三種模態擴展方法,以將有限測點上的不完備振型擴展到全部自由度,并用擴展振型構造不完備模態應變能指標;直接用不完備振型構造不完備模態柔度差指標,石油管的損傷識別能力;然后研究了用改進的遺傳算法優化傳感器布點,使前述不完備損傷指標對結構可能的損傷靈敏,又提出使擴展模態誤差小的傳感器布點方法,驗證了 布點下不完備損傷指標的識別能力。上述工作是對損傷識別各個環節中方法的系統研究。
由于PI和PA66的機械強度和承載能力較高，在本試驗給定的條件下PI和PA66-GCr15高壓化肥管摩擦副基本上處于流體潤滑狀態，因而摩擦副表面吸附的少量ZDDP對其摩擦系數的影響不大。而PTFE及其復合材料的機械強度和承載能力較（PI和PA66的）低，其在外加載荷作用下的粘彈性變形較大，因而其向混合潤滑過渡的進程較快。
這導致了摩擦副表面的局部溫度升高、表面活性增大，從而使其對ZDDP的吸附能力增強，結果使PTFE及其復合材料-金屬摩擦副表面吸附ZDDP的濃度高于PI和PA66-金屬摩擦副表面ZDDP的濃度<8>.所以，ZDDP對PTFE及其復合材料-金屬摩擦副的摩擦系數有一定的影響，且使PTFE及其復合材料-金屬摩擦副的摩擦系數略有降低。
給出了PTFE復合材料在含2wt%ZDDP的液體石蠟潤滑下與GCr15高壓化肥管對摩時其摩擦系數隨負荷的變化。可以看出，PTFE中的無機填料Pb、PbO及MoS2對PTFE復合材料的摩擦性能影響不大，這說明PTFE中的無機填料Pb、PbO及MoS2對ZDDP與摩擦副表面的吸附能力影響不大<8>.給出了PTFE復合材料與GCr15高壓化肥管對摩時液體石蠟中的ZDDP對其磨損量的影響。
與純液體石蠟潤滑下的結果相比可以看出，液體石蠟中的ZDDP可以大幅度降低Pb、PbO及MoS2填充PTFE復合材料的磨損量（比純液體石蠟潤滑時降低1個數量級），提高PTFE復合材料的耐磨性，這說明摩擦副表面形成的ZDDP吸附膜具有一定抗磨作用。
綜合4的結果可以看出，在液體石蠟中加入潤滑油添加劑ZDDP后，摩擦副表面的ZDDP吸附膜均在不同程度上降低了PTFE復合材料的摩擦磨損，但其對PTFE復合材料-金屬摩擦副摩擦性能的影響不非常明顯。
PTFE及Pb、PbO和MoS2填充PTFE復合材料在含2（wt）%ZDDP的液體石蠟潤滑下與GCr15高壓化肥管對摩時其摩擦系數隨負荷的變化曲線（速度為215m/s）PTFE復合材料在與GCr15高壓化肥管對摩時液體石蠟中的ZDDP對其磨損量的影響（速度：2.5m/s；負荷：PTFE，1000N；PTFE+30（v）%Pb，1200N；PTFE+30（v）%PbO，1000N；PTFE+30（v）%MoS2，800N）。
結論液體石蠟中的ZDDP對不同聚合物-金屬摩擦副摩擦性能的影響不同。液體石蠟中的ZDDP對PI及PA66-GCr15高壓化肥管摩擦副的摩擦系數影響不大，但卻使PTFE及其復合材料-GCr15高壓化肥管摩擦副的摩擦系數略有降低。由于PTFE中的無機填料Pb、PbO及MoS2對ZDDP與摩擦副表面的吸附能力影響不大，因而其對PTFE復合材料在含2（wt）%ZDDP的液體石蠟潤滑下的摩擦性能影響不大。PTFE及其復合材料-GCr15高壓化肥管摩擦副表面的ZDDP吸附膜具有一定的抗磨作用，它大幅度降低了PTFE復合材料的磨損，提高了PTFE復合材料的耐磨性。
這一判斷的背景是化肥專用管行業的產量增速以及鋼材價格、企業利潤都出現了明顯的下降。中鋼協副秘書長屈秀麗在新聞發布會上稱，從地區上看，一季度民間固定投資增長主要集中在江蘇、遼寧、西北等省市地區。實際上，這些地區也恰是民營高壓化肥管企業分布較多的區域。高壓化肥管我一季度沒有新的投資項目，沒有新建高爐這樣的工程項目。高壓化肥管四川 的民營鋁管一位內部人士告訴記者，目前 在嚴控高壓化肥管新增產能，投資擴產不僅難過政策關，而且在現有的環境下從銀行貸款拿項目更是困難重重。來自國際市場新聞MarketNewsInternMNI5月8日的分析稱，由于近期中國各大銀行應政府要求強化了對鐵礦石融資行為的管制，像今年4月這樣高企的鐵礦石進口勢頭在未來幾個月將難以持續。中國銀監會4月18日發布通知，要求沿海各鐵礦石進口貿易港口的地方銀監局對鐵礦石貿易融資進行調研。澳新銀行（ANZBank經濟學家劉利剛認為這一舉動將會使大宗商品進口降溫。高壓化肥管中國目前的鐵礦石港口庫存已經超過1億噸，然而公司依然在大量進口，這不合常理。
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