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在NaCl溶液和甲酰胺組成的電解液中應(yīng)用液相等離子體電解氮碳共滲技術(shù)對(duì)調(diào)質(zhì)態(tài)40Cr鋼進(jìn)行處理表面得到氮碳共滲層研究了其組織與性能。結(jié)果表明經(jīng)液相等離子體電解氮碳共滲處理后試樣表面為多孔形貌處理10 min后滲層厚度可達(dá)38μm滲層由兩層白亮層和過渡層組成。XRD分析表明外白亮層由ε-Fe2-3N、Fe5C2、Fe3C和α-Fe（N）馬氏體組成SAED分析證明內(nèi)白亮層為α-Fe（N）馬氏體。滲層的顯微硬度 可達(dá)650 HV0.05經(jīng)氮碳共滲處理后試樣的腐蝕速率遠(yuǎn)小于40Cr鋼基體的腐蝕速率。 45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板耐磨鋼板nm400耐磨鋼板錳1342crmo鋼板鋼暖
為了提高40Cr鋼的硬度和耐磨性為了提高40Cr鋼的硬度和耐磨性采用不同的激光熱處理工藝對(duì)調(diào)質(zhì)態(tài)的40Cr鋼進(jìn)行了表面處理。實(shí)驗(yàn)表明激光功率1000 W掃描速度6 mm/s光斑直徑4 mm的工藝參數(shù)較為理想并對(duì)該工藝條件下的金相組織和硬度分布進(jìn)行了研究硬化區(qū)厚度約為500μm表面硬化層硬度顯著地提高。

 對(duì)20鋼基體進(jìn)行45號(hào)鋼板預(yù)滲分65錳鋼板析了單一滲釩、鉻層和釩鉻共滲層的組成。采用球-盤結(jié)構(gòu)測定45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板耐磨鋼板nm400耐磨鋼板錳1342crmo鋼板通過宏觀觀察、金相分析和化學(xué)成分分析等方法對(duì)40Cr鋼法蘭焊接接頭的斷裂原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明40Cr鋼法蘭焊接接頭存在根部裂紋、焊趾裂紋、未熔合和未焊透等焊接缺陷在應(yīng)力的作用下根部裂紋發(fā)生擴(kuò)展造成接頭在使用過程中發(fā)熱擴(kuò)散滲鉬 （Mo）是鋼材表面化學(xué)成分的改性方式之一其可提高鋼的淬透性與碳作用形成高熔點(diǎn)的碳化物能夠提高鋼鐵材料表面的耐磨性。為探索熱擴(kuò)散滲鉬工藝分別采用箱式爐加熱和感應(yīng)加熱對(duì)40Cr鋼進(jìn)行1 000～1 300℃不同溫度下包埋擴(kuò)散滲處理利用場發(fā)射掃描電子顯微鏡（FEG-SEM）、X射線衍射技術(shù)（XRD）和摩擦磨損試驗(yàn)研究了滲Mo試樣的微觀組織、元素分布、物相構(gòu)成以及摩擦磨損性能并對(duì)感應(yīng)加熱滲Mo微觀結(jié)構(gòu)的演變機(jī)理進(jìn)行了闡述。結(jié)果表明:在1 100℃下箱式爐加熱未觀察到明顯的Mo滲層而感應(yīng)加熱在不同溫度下形成了30～70μm厚的Mo滲層;感應(yīng)加熱后試樣截面組織由Mo滲層、過渡層、受影響層、基體組成其中Mo滲層主要由Fe-Mo固溶體（Fe-Mo SS）和碳化物相組成過渡層由合金珠光體組成受影響層為貧碳區(qū);研究表明感應(yīng)加熱Mo滲層的 硬度為560 HV0.2約為原始試樣的兩倍IHM-1200試樣的的摩擦因數(shù)為0.73比原始試樣低0.12磨損質(zhì)量略低于原始試樣Mo滲層顯著提高40Cr鋼的摩擦性能。 45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板耐磨鋼板nm400耐磨鋼板錳1342crmo鋼板

65錳鋼板45號(hào)鋼板40cr鋼板42crmo鋼板（1磁脈沖焊

研究了脈沖電流作用下40Cr鋼淬火殘余應(yīng)力的．結(jié)果表明當(dāng)脈沖電流密度達(dá)到一定數(shù)值后材料中的殘余應(yīng)力開始部分弛豫;當(dāng)電流密度達(dá)到6．3 kA/mm~2時(shí)殘余應(yīng)力可在700μs的脈沖電流處理時(shí)間內(nèi)完全而試樣的瞬時(shí)溫升僅約為360℃．在脈沖采用超音速微粒轟擊技術(shù)對(duì)40Cr鋼進(jìn)行單面表面納米化使其表面形成晶粒尺寸為10nm左右的納米晶層然后對(duì)試樣進(jìn)行不同溫度不同時(shí)間的低溫氣體滲氮。利用金相法硬度法和X射線衍射法對(duì)試樣兩面的滲氮層進(jìn)行分析對(duì)比。結(jié)果表明:納米層表面形成氮化物的溫度可降至300℃左右而在450℃時(shí)原始粗晶面氣體滲氮才形成連續(xù)的氮化物層表面納米化后大量的晶界促進(jìn)了氮原子的擴(kuò)散晶界上和晶內(nèi)存在的缺陷也可降低氮化物形成的氮?jiǎng)蓍T檻值。45鋼、40Cr鋼調(diào)質(zhì)熱處理新工藝與傳統(tǒng)的
磨削強(qiáng)化是利用磨削加工中的熱量和機(jī)械作用直接對(duì)零件表面進(jìn)行強(qiáng)化處理的新技術(shù)可將磨削加工與表面強(qiáng)化復(fù)合為一體從而省去感應(yīng)淬火工序降低能耗簡化生產(chǎn)工藝充分有效地利用磨削熱。論文以40Cr鋼為研究對(duì)象采用棕剛玉砂輪在MMD7125平面磨床上進(jìn)行了磨削強(qiáng)化工藝試驗(yàn)采用分塊試件夾絲半人工熱電偶測溫技術(shù)獲得了不同磨削用量與冷卻條件下的磨削強(qiáng)化溫度變化曲線;利用HSX-1000型顯微硬度測試儀測定了磨削強(qiáng)化層的顯微硬度;利用MM6金相顯微鏡和數(shù)碼相機(jī)拍攝了強(qiáng)化層的金相組織形貌照片;對(duì)強(qiáng)化效果與強(qiáng)化機(jī)理進(jìn)行了探討;運(yùn)用ANSYS有限元分析軟件對(duì)磨削強(qiáng)化溫度場進(jìn)行了模擬并對(duì)強(qiáng)化層深度進(jìn)行了預(yù)測。研究結(jié)果表明:通過磨削參數(shù)的優(yōu)化

45號(hào)鋼板為了改善金屬卷筒的組織性能采用Mo+Y2O3制成合金粉末將粘接劑均勻涂覆在40Cr鋼基材表面用CO2激光器對(duì)材層晶粒顯著細(xì)化晶界得到強(qiáng)化增加了顯微組織的均勻性、致密性硬度、耐磨性得到顯著提高有利于提高金屬卷筒表面的硬度和耐磨性。 。 能。  42crmo鋼板

 精度方面因此分析優(yōu)化現(xiàn)有45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號(hào)鋼板65錳鋼板為了優(yōu)化CSP工藝生整復(fù)合鍍層中納米顆粒分布均勻它們的硬度分別為：Ni-P-Al2O3復(fù)合鍍層953.10HV Ni-P-層方式的層合板進(jìn)行了分析，給出了不同鋪層角度對(duì)層間應(yīng)力的影響。層間應(yīng)力隨著鋪層角度θT）工藝參數(shù)為:100 ms ET、循環(huán)3次（3×100 ms ET）;此時(shí)的顯微硬度為~654 HV 抗拉強(qiáng)度為~2241 MPa斷裂延伸率為~15.2%。對(duì)比250℃CT3×100 ms ET引起的位錯(cuò)密度下降較少但對(duì)微觀殘余應(yīng)力的釋放效果幾乎相同。ET過程快速的應(yīng)力釋放可歸因于在脈沖電流引起的焦耳熱、電子風(fēng)力和熱壓應(yīng)力的綜合作用下位錯(cuò)滑移速率的增加。此外由于脈沖電流對(duì)低導(dǎo)電率相形成有抑制作用480 ms EQ試樣經(jīng)3×100 ms ET后沒有?-碳化物析出。（3）適宜參數(shù)的循環(huán)EQ可以促使原奧氏體晶粒進(jìn)一步細(xì)化這主要?dú)w因于相變過程中晶體缺陷密度的增加即相變硬化。 循環(huán)EQ的工藝參數(shù)為:三次循環(huán)EQ每次的EQ時(shí)長依次為440 ms、400 ms和380 ms;此時(shí)試樣的平均原奧氏體晶粒尺寸為~4.98μm硬度為~780 HV。 參數(shù)循環(huán)EQ試樣經(jīng)3×120 ms ET后 本文針對(duì)某批40Cr鋼棒料制成的工件經(jīng)正火或調(diào)質(zhì)處理后存在局部難以加工的問題通過硬度、化學(xué)成分、金相、掃描電鏡和 
45號(hào)冷軋鋼板40cr鋼板65錳鋼板42crmo鋼板為了同時(shí)基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，建立了40Cr鋼高溫蠕變的非線性本構(gòu)方程，并通過小二乘法確定本構(gòu)方程中的參數(shù)。并將該本構(gòu)方程計(jì)算得到的結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較，發(fā)現(xiàn)用該本構(gòu)方程可以比較好的描述40Cr鋼的蠕變行為

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