扭力桿是影響氣動離合器45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板使用壽命的關鍵零件,不但要求兩端圓弧表面具有較高的耐磨性,而且整體具有優良的韌性。多數企業采用40Cr鋼板、42CrMo鋼、f;">采用射釘試驗、紅外測溫等方法研究了40Cr鋼研究了40 Cr鋼在不同滲硼溫度和不同滲硼時間下對滲硼層組織和性能的影響。用金相顯微鏡、掃描電鏡觀察了滲硼層的形貌,測定了滲硼層的厚度;用維氏硬度計測定了滲硼層的硬度;用納米壓痕儀測定了滲硼層不同深度的硬度;用X射線衍射儀分析了滲硼層的物相組成;評定了滲硼層與基體的結合力;做了不同介質下耐蝕性對比試驗。結果表明:滲硼層與基體結合牢固,破壞等級評為一級;滲硼層主要由Fe2B單相組成;在860℃下保溫不同時間,滲硼層的厚度及硬度均隨時間的增長而逐漸增大;在不同的溫度下保溫5 h時,滲硼層的厚度及硬度隨溫度的升高而逐漸增大;除HNO3外,滲硼處理后試樣的耐蝕性均比未滲硼的試樣的耐蝕性能好。 究不同調質工藝下40Cr鋼的組織和力學性能的變化規律,確定拉絲機塔輪軸用40Cr鋼的 工藝,并與斷軸試樣和正常試樣進行對比分析。結果表明,拉絲機塔輪軸用40Cr鋼 調質工藝為850℃保溫1 h淬火,630℃下保溫1 h回火。在 工藝條件下組織為具有特定位向、細小的回火索氏體和極少量鐵素體,硬度為283.5 HBW,沖擊韌度為211.3 J/cm2。40Cr鋼硬度影響因素依次為回火溫度、淬火保溫時間、回火保溫時間和淬火溫度。組織分布不均和冷速不當是導致硬度不均勻的主要原因。40Cr鋼沖擊性能影響因素依次是淬火溫度、回火保溫時間、淬火保溫時間和回火溫度。斷口纖維區主要為小且淺的等軸韌窩;剪切唇區主要為大且深的剪切韌窩。 通過宏觀分析、顯微組織和斷口形貌觀察以及硬度測試等方法對40Cr鋼汽車半軸的斷裂原因進行了分析。結果表明:汽車半軸斷裂的主要原因是半軸凸緣與桿連接的軸臺階處表面存在脫碳層,在高的扭轉疲勞剪切應力作用下形成裂紋源;40Cr鋼含有較多的大尺寸非金屬夾雜物,另外熱處理工藝不當,造成材料綜合力學性能達不到要求,使表面萌生的裂紋在應力作用下迅速擴展,造成汽車半軸發生疲勞斷裂。 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板對淬本文研究了40Cr鋼調質處
對 2 0 #鋼進行采用正交組合回歸設計試驗方法,分別檢測了一次“零保溫”淬火和兩次“零保溫”淬火后40Cr鋼的力學性能,研究了“零保溫”淬火溫度對40Cr鋼強度、硬度的影響,建立了“零保溫”淬火溫度與力學性能關系的數學表達式,分析了該鋼“零保溫”淬火后的組織,探討了40Cr鋼“零保溫”淬火條件下組織轉變的特點。一次“零保溫”淬火的實驗結果表明:（1）40Cr鋼

對于65錳鋼板20鋼玻璃內襯防腐管（Fe,Ni）固溶體增強、鎳鉻合金本身的良好性能和硼 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板化物、硼碳化物和Y203顆粒等析通過掃描電子顯微鏡、X射線衍射儀和透射電子顯微鏡分析研究了高能表面處理后40Cr鋼表面納米層的組 織結構,探討了表面納米層的形成機理.利用納米壓痕儀測定了表面納米層的硬度.結果表明,采用高能表面處理 技術在40Cr鋼表面制備出平均晶粒尺寸約為11nm的表面納米層.納米層的形成過程中,粒狀滲碳體易于產生應 力集中,在集中應力的作用下通過破裂碎化形成納米晶;鐵素體通過位錯產生、纏結等,細化為小尺寸晶粒.表面納 米層的硬度明顯提高. 

 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板 采用超音速微粒轟擊技術（SFPB）對40Cr調質鋼進行表面納米晶結構制備,并利用TEM、XRD、GX-71型金相顯微鏡和TUKON2100顯微/維氏硬度計等對表面納米層的組織結構和顯微硬度進行了分析研究。結果表明,經過SFPB表面處理后,在40Cr調質鋼表面晶粒細化,形成了隨機取向的鐵素體和滲碳體納米晶粒,晶粒尺寸達到10 nm,納米層厚度為40μm;納米晶粒尺寸隨著距表面距離增加而增大,納米化主要是位錯運動的結果;經SFPB處理后表層的顯微硬度提高到526HV,且隨著深度的增加硬度迅速降低。 可使40Cr鋼的點蝕破裂電位降低。 40Cr鋼和35CrMnSi鋼均為合金結構鋼,同屬螺栓用高強鋼,本文使用慢拉伸速率試驗方法對40Cr鋼與35CrMnSi鋼應力腐蝕敏感性進行比較,結果表明同種材料,35CrMnSi鋼經過不同地熱處理工藝,導致其應力腐蝕敏感性存在很大的差異,A51鋼在海水中易發生應力腐蝕,D44鋼不易發生應力腐蝕;雖同為螺栓用高強鋼,40Cr鋼在海水中不存在應力腐蝕敏感性, 35CrMnSi鋼（A51鋼）在海水中有明顯的應力腐蝕敏感性。斷口形貌觀察表明A51鋼在海水中呈現沿晶的脆性斷裂特征號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板